XX大酒店高大模板安全专项施工方案

危险性较分部分项工程：

XX酒店高模板安全专项施工方案

编制（技术负责）：




审核（项目理）：

审批（公司负责）：






XX限公司XX分公司
XX项目部
XX年XX月XX日
目 录
编制 5
二工程概况 5
（） 工程简介 5
（二） 结构概况 6
三高支模体系设计总思路 8
（）水杆设置 8
（二）剪刀撑设置 9
（三）立杆支撑设置 9
（四）连墙件设置 10
（五）立杆基础处理 10
四模板支撑体系施工总部署 11
（）施工准备 11
（二）施工流程说明 12
（三）模板支撑体系设计 13
五高支模施工方法 14
() 模板组拼精度求 14
(二)模板定位 14
(三)模板支设规范求 15
（四）满堂架搭设 16
（五）剪刀撑设置 16
（六）核验标高 16
（七）柱模安装 16
（八）梁模安装 16
（九）板模安装 17
（十）边梁模板加固 17
（十）高支模非高支模部分整体性处理 17
（十二）高低强度砼交接处理 18
（十三）穿梁板孔洞口模板 18
（十四）高支模施工注意事项 18
六高支模拆工艺求 19
（）高支模拆工艺求 19
（二）高支模拆安全求 20
七施工组织理验收 20
（）高支模支撑系统施工理 20
（二）高支模支撑系统质量验收 21
（三）高支模支撑系统整体稳定性安全性验收 22
八安全环境保障措施 25
（）安全教育措施 26
（二）安全防护措施 26
（三）泵送砼安全措施 26
（四）施工技术措施 26
（五）环境保护措施 27
（六）安全检查 27
九危险源分析预防措施 27
（）危险源预防措施 27
（1）坍塌事安全技术预防措施 27
（2）高空坠落事安全预防技术措施 28
（3）施工现场安全电触电事预防措施 28
（4）机械伤害安全预防措施 29
（5）物体击安全预防措施 29
（6）火灾安全预防措施 29
（二）危险源应急措施 29
（1）模板坍塌 29
（2）高处坠落 29
（3） 触电 30
（4）机械伤害 30
（5）物体击 30
（6） 火灾 31
十高支模支架监测措施 31
（）高支撑模板支架重点监测措施 31
（二）高支撑模板支架搭设时监测措施 32
（三）高支撑模板支架时监测措施 32
（四）高支撑模板支架拆时监测措施 33
十高支撑模板支架应执行强制性条文 34
十二成品保护 34
十三高支模安全应急预案 35
()机构设置 35
(二)员职责表 36
(三)应急救援工作程序 36
(四)救援方法 37
十四模板体系设计计算书 38
十五梁楼板模板高支撑架构造施工求 322
十六高支模支撑系统附图 324

























编制
相关国家规范方标准等技术文件：
建筑施工安全检查标准JGJ 592011
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范 JGJ 1302011
建筑混凝土结构工程施工验收规范GB502042002
混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 502042002
建筑工程施工质量验收统标准 GB 503002013
钢筋混凝土高层建筑结构技术施工规程JGJ32002
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）
施工现场时电安全技术规范（JGJ462005）
建筑机械安全技术规程（JGJ332012）
建筑结构荷载规范 （GB500092012）
建设工程安全生产理条例
关印发建设工程高模板支撑系统施工安全监督理导建质[2009]254号文
关印发危险性较分部分项工程安全理办法通知建质[2009]87号文
关进步加强施工现场模板工程安全理紧急通知南建质安[2010]19号文
关严格限制梁板墙柱混凝土时浇筑施工工艺通知 桂建201442号文
工程施工图纸工程施工组织设计等
企业质量体系理文件环境职业健康安全理体系文件
品茗施工计算软件
二工程概况
（） 工程简介
序号
项目
容
1
工程名称
香伯伦国际酒店
2
工程址
南宁市云景路29号
3
建设单位
广西云景房产开发限公司
4
设计单位
广西建筑科学研究设计院
5
监理单位
广西信达惠建设工程监理限责公司
6
施工单位
江苏省建设集团限公司
7
基概况
工期
653天
质量目标
广西区优质工程争创鲁班奖
8
工 程 概 况
建筑规模
占
建筑面积
3901899m2
9
层数
19层室2层防
10
建筑高度
862M
11
建筑功
酒店
12
结构型式
框架剪力墙结构
13
基础
旋挖工程桩垫层C15厚100电梯井承台基础C35P8砼
14
墙体
般厚度300mm
15
柱
矩形较核心筒部位异形柱较截面较
16
梁板
梁截面积品种较300*1600板厚度120150250等

（二） 结构概况
（1） 工程涉高度8m高支模板支撑体系部位属高支模板系统：层门厅部位三层2Ja6轴~Ja9轴交2Jb9~Jb12轴结构梁板层高995M三层宴会厅四层Ja2轴~Ja6轴交JaA轴~JbE轴结构梁板层高98~83M十九层行政俱乐部屋顶JcA~JcH轴梁板层高7975M~8935M
（2） 工程高模板支撑体系包括种类型：
21 三层2Ja6轴~Ja9轴门厅顶层梁板
层 次
层 高
代表构件号
柱截面
板厚
砼强度
建筑面积
层
000～995m
KZ1
1000×1000
120
柱C55
梁板C30
530m2
长约22米
宽约23米
三层
000～995m
KL330
KL318
KL325
500×1200
400*800
300*700
120
柱C55
梁板C30
注：部分满堂架室顶板000m高支9950搭设高度995m9950 m高支模系统设计进行施工

22． 四层Ja2轴~Ja6轴交JaA轴~JbE轴结构梁板
层 次
层 高
代表构件号
柱截面
板厚
砼强度
建筑面积
三层
995～1975m
KZ8b
KZ8
KZ6
KZ9
KZ3
1000*800
800*800
600*600
900*1200
800*1200
150250
柱C55
梁板C30
1744m2
长约32米
宽约57米
四层
995～1975m
WKL9
KLK8
KL439
KL461
400×800
400*2200
750*1800
600*900
150250
柱C55
梁板C30
注：部分满堂架三层995m高支19750搭设高度98m980 m高支模系统设计进行施工
23． 十九层行政俱乐部JcA~JcH轴结构梁板
层 次
层 高
代表构件号
柱截面
板厚
砼强度
建筑面积
十九层
7975～8935m
KZ2
700*700
120
柱C35
梁板C30
194m2
直径165M
屋顶
7975～8935m
WKL2113
LZ115
400×900
350*850
120
柱C35
梁板C30
注：部分满堂架十九层7975m高支8935M搭设高度9６m9６0 m高支模系统设计进行施工
(3)危险性分析
3 1 模板支架搭设高度H：98m ≥8m
32 模板支架搭设跨度B：23m ≥18m
33 施工总荷载：
活载控制时荷载组合S109[12(G1k+ G2k+ G3k)+14Q1k]
09×[12×(09+24×015+11×015)+14×25]
8188 kNm2
恒载控制时荷载组合S209[135(G1k+ G2k+ G3k)+14×07Q1k]
09×[135×(09+24×015+11×015)+14×07×25]
7873 kNm2
两者取值施工总荷载Smax[S1S2]8188 kNm2 < 15 kNm2
34 集中线荷载：
活载控制时荷载组合S109b[12(G1k+ G2k+ G3k)+14Q2k]
09×04×[12×(09+24×22+15×22)+14×2]
25632 kNm
恒载控制时荷载组合S209b[135(G1k+ G2k+ G3k)+14×07Q2k]
09×04×[135×(09+24×22+15×22)+14×07×2]
28408 kNm
两者取值集中线荷载Smax[S1S2]28408 kNm ≥20 kNm
综知根危险性较分部分项工程安全理办法建质[2009]87号模板工程属超定规模危险性较分部分项工程范围条文规定：施工单位应组织专家专项方案进行证施工单位应根证报告修改完善专项方案施工单位技术负责项目总监理工程师建设单位项目负责签字方组织实施
（4）工程高模板支撑体系特点：
1跨度较四层梁板部分高支系统中KL439跨度23m供拉结柱较少
2层中道拉结梁支撑体系周围结构拉架增强支撑结构稳定性
3四层梁WKL8截面高达2200M
4工程支撑高度较高部分高度10m
工程采商品混凝土浇捣时采汽车泵泵进行混凝土输送
三高支模体系设计总思路
（）水杆设置
1立杆底距面楼面板200㎜处横水方横程序设置扫杆步距均1500㎜余位置图示
2梁底处加设道水杆顶步距两水杆中间应加设道水拉杆满足建筑四周墙柱顶紧顶牢结构柱加设水箍箍牢水杆端部均应结构连接增强整支撑系统刚度
3梁底处设道水杆顶层步距梁水杆中间加设道水杆
（二）剪刀撑设置
1竖剪刀撑
a模板支撑架外侧四周围均设置竖连续式剪刀撑中部横隔10m左右设置竖连续剪刀撑剪刀撑宽度4～6 m
b便实际操作剪刀撑统采6000㎜钢搭设剪刀撑附图布设楼面夹角成45°～60°高支架四周低顶连续布置搭接处采直角扣件搭接搭接长度1000㎜搭接处扣件少三剪刀撑立杆交接处旋转扣件立杆扣牢
2水剪刀撑
竖剪刀撑部位顶部扫杆处设置水剪刀撑支模高度8 m时支架中部加设道水剪刀撑
3竖剪刀撑水剪刀撑布置详见附图
（三）立杆支撑设置
1首层门厅高支模搭设高度995m时立杆设置
a500×1200截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距450㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
b400*800截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距900mm梁两侧立杆间距1000mm水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
c300*700截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距900mm梁两侧立杆间距1000mm水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
d120厚板：立杆横间距900mm水拉杆步距1500mm结合工程实际开间尺寸进行施工操作立杆横间距统立杆布置图示尺寸进行调整严禁超验算尺寸
e立杆支撑详见附图
2三层宴会厅立杆搭设高度98M设置
a400×2200㎜截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距450㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
b750*1800mm截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距450㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
c600*900截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距450㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
d400*800截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距900㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
e500*1500截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距450㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
f150250㎜厚楼板：立杆横距900㎜水拉杆步距1500结合工程实际开间尺寸进行施工操作立杆横间距统立杆布置图示尺寸进行调整严禁超验算尺寸
h立杆支撑布置详附图
3十九层行政俱乐部高支模搭设高度96m时立杆设置
a400×900截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距900㎜梁两侧立杆间距1000㎜水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
b350*800截面梁：梁支撑立杆梁跨方间距900mm梁两侧立杆间距1000mm水拉杆步距1500mm安全起见梁底增设道承重立杆时梁底立杆处设顶托（顶托长度超200㎜）
c120厚板：立杆横间距900mm水拉杆步距1500mm结合工程实际开间尺寸进行施工操作立杆横间距统立杆布置图示尺寸进行调整严禁超验算尺寸
e立杆支撑详见附图

（四）连墙件设置
1连墙件应满足模板安全技术规范（JGJ1622008）求水间距6～9m竖间距2～3 m设置固定结点建筑拉结
2连墙件采钢抱柱做法连墙件周边结构柱子拉结成体具体布置附图连墙件布置图示
3连墙件设置水剪刀撑（附图连墙件布置图）竖间距水剪刀撑间距相
（五）立杆基础处理
门厅高支模搭设架体立杆200㎜厚C30混凝土楼面安装高支架体时层结构排架允许拆三层宴全厅十九层行政俱乐部高支模搭设架体立杆120厚C30混凝土楼面两层结构排架允许拆直浇捣完成高支部分砼达设计强度75方拆层结构排架架体立杆垫300mm宽方形18㎜厚木模板高支模立杆层结构立杆受较偏心力作应减层立杆错位施工时应两层立杆位置结合施工满足应位置应高支模支撑系统立杆层结构应位置增设立杆确保安全
四模板支撑体系施工总部署
（）施工准备
1材
模板：1830㎜×915㎜×18㎜木胶合板
钢：Φ48×35㎜钢
扣件：直角扣件接扣件旋转扣件
方木：截面尺寸50㎜×100㎜×2000㎜枋木
杆件：立杆横杆剪刀撑等
材料：Φ14穿墙螺杆40～100㎜长铁钉调顶托底托等
（1）进场钢扣件检验合格现场合格必须退场处理工程模板支架少抽验次检测方式须委托第三方进行检测
（2）钢扣件检测容
a钢检测容：试件尺寸抗拉强度弯曲试验
b扣件检测容：直角扣件检测：抗滑性抗破坏性扭转钢度
旋转扣件检测：抗滑性抗破坏性
接扣件检测：抗拉性
（3）旧钢检查应符合列规定
a表面锈蚀深度应符合规范规定锈蚀检查应年次检查时应锈蚀严重钢中抽取三根根锈蚀严重部位横截断取样检查锈蚀深度超规定值时
b钢弯曲变形符合求
（4）扣件验收应符合列规定
a新扣件应生产许证法定检测单位测试报告产品质量合格证扣件质量怀疑时应现行国家标准钢脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测
b旧扣件前应进行质量检查裂缝变形严禁出现滑丝螺栓必须更换
c新旧扣件均应进行防锈处理
（5）构配件允许偏差符合建筑施工扣件式钢脚手架（JGJ13020012002年版）求
2施工机具
模板轻便爬梯手提电锯台锯木工电刨手电钻铁锤活动扳手墨斗卷尺水尺（）吊铊撬棍5ｍ50ｍ钢卷尺脚手板等
3施工进度计划
工程高支模面积施工程中专门抽调组工进行高支模支撑系统施工确保工程总进度计划
具体进度计划：
a三层2Ja6轴~Ja9轴门厅顶层梁板总面积530㎡计划20施工12天完成高支撑系统施工
b四层Ja2轴~Ja6轴交JaA轴~JbE轴结构梁板总面积1744㎡计划4015天完成高支撑系统施工
c屋顶JcA~JcH轴结构梁板总面积194㎡计划108天完成高支撑系统施工
高支系统够满足安全求工程施工进度安排较宽裕确保高支系统严格方案规范求进行搭设
4力资源计划
木工工长1质安员1木工40具体视现场情况进行调节力配置需满足施工进度求
5材料进场计划
工程室面积较模板系统材料均新购置合格材料施工前15天进场满足施工进度求施工门厅宴会厅梁板高支系统部分时补充层模板系统需材料求浇筑室顶板周前进场屋顶梁板模板支撑系统需材料底层支撑系统材料达设计强度求拆提供
6作业条件
a材料进场机具位员备齐
b楼板混凝土浇筑完毕混凝土强度已满足施工求时高支撑区应顶板模板支撑保留
c根图纸求放轴线模板边线定水控制标高
d柱钢筋绑扎完毕水电线预埋件已安装完毕已绑扎钢筋保护层垫块相关隐蔽验收手续
e已编制高模板安全专项施工方案专家证方案行时根模板设计求工艺标准班组工进行安全技术交底三级安全教育施工技术交底等
7技术交底
根列操作工艺操作方法工进行技术交底交底单桂林徐继仙工进行技术安全交底单军民张波进行监督实施
（二）施工流程说明
室顶板砼浇筑完成整场实现全部硬化门厅部位高支模室顶板砼强度达设计求直接室顶板面支模部位高支模系统直接搭设楼面支模
根现场实际条件现制定施工流程：
（1）总流程：测量放线→搭设满堂架→顶板标高引测→安装柱梁底模板→安装梁侧模板模板→检查验收→浇筑柱砼→绑扎梁板钢筋→检查验收梁板钢筋→浇筑梁板砼→养护设计强度→拆模
（2）安装柱模：立相邻两边模板时梁板梁底模板满堂架固定→穿穿墙螺杆→基调垂直两边模板→立两侧模板穿穿墙螺杆→紧螺杆时模板调垂直整→检查验收→封堵模板底检查口
（3）安装梁模
搭设满堂架→引测标高→铺设方木→安装底模→安装侧梁模→检查验收
（4）安装楼板模板
搭设满堂架→引测标高→铺设方木→铺设模板→检查验收
（三）模板支撑体系设计
楼层框架柱梁顶板模板支撑限位通搭设钢满堂排架体系受力根工程满堂脚手高支模搭设高度梁柱截面尺寸分成列两种满堂架搭设方式：
砼楼板120mm150mm250mm厚梁截面高度900mm：
排架形式：采Φ48´35钢搭设排架立杆间距900 mm ´900mm梁底立杆间距900 mm×900 mm梁两侧立杆间距1000mm水杆步距15m立杆采扣件联接组成排架支撑体系支撑立杆垫18mm厚300mm×300mm木模木模混凝土楼面立杆离02m设置横水拉杆水横拉杆设置步距15m中层兼做枋木搁置钢搁置钢需加扣件抗滑移模板支撑架外侧四周围均设置竖连续式剪刀撑中部横隔10m左右设置竖连续剪刀撑剪刀撑宽度4～6 m
竖剪刀撑部位顶部扫杆处设置水剪刀撑支模高度8 m时支架中部加设道水剪刀撑局部适调整（允许调允许调）梁底横杆间距便梁底专设剪刀撑增强整支撑系统刚度保证整钢排架支撑系统稳定未注构造做法水拉杆斜撑斜道等规范求
高支模支撑系统搭设程中横水拉杆高支模层中楼层时拉杆求周边顶撑拉结层中周边梁形成高支模横刚性连接高支模外外脚手外脚手超出二步具备连墙拉结时高支排架外脚手拉结形成整体受力层结构施工时利结构拉结点做拉结时拆高支模外架时增设拉结
（2）砼楼板120mm150mm250mm厚梁截面高度900mm：
排架形式：采Φ48´35钢搭设排架立杆间距900㎜´900mm梁跨方立杆间距450mm梁两侧立杆间距1000mm水杆步距15m立杆采扣件联接组成排架支撑体系支撑立杆垫18mm厚300mm×300mm木模木模混凝土楼面立杆离02m处设置横水拉杆水横拉杆设置步距15m中层兼做搁置钢搁置钢采紧顶双扣件抗滑移模板支撑架外侧四周围均设置竖连续式剪刀撑中部横隔10m左右设置竖连续剪刀撑剪刀撑宽度4～6 m竖剪刀撑部位顶部扫杆处设置水剪刀撑支模高度8 m时支架中部加设道水剪刀撑局部适调整（允许调允许调）梁底横杆间距便梁底专设剪刀撑保证整钢排架支撑系统稳定未注构造做法水拉杆斜撑斜道等规范求
高支模支撑系统搭设程中横水拉杆高支模层中楼层时拉杆求周边顶撑拉结层中周边梁形成高支模横刚性连接高支模外外脚手外脚手超出二步具备连墙拉结时高支排架外脚手拉结形成整体受力层结构施工时利结构拉结点做拉结时拆高支模外架时增设拉结
五高支模施工方法
() 模板组拼精度求
模板组装严格模板配板图尺寸拼装成整体模板现场拼装时控制相邻板面间拼缝两板接头处加设卡子设置木方压缝防漏浆拼装完成钢丝模板竖钢绑扎牢固保持模板整体性拼装求详见表
模板拼装精度求览表 表41
序 号
项 目
允许偏差(单位：mm)
1
两块模板间拼缝
≤2
2
相邻模板间高低差
≤2
3
模板整度
≤2
4
模板面尺寸偏差
±3
(二)模板定位
根定位桩点投放出十字交叉控制线十字交叉控制线测放出根偏轴线500mm控制线投放完纬仪控制线检查放控制线准确性控制线外轴线中间轴线采取抽查方式检查偏轴控制线核验准确根设计图纸设计变更等资料梁柱等边线引放出控制模板边线
（1）标高引测：
根控制水准点水准仪引测出板面标高（建筑标高）加05m控制点标注柱钢筋根点钢尺水引测出梁底板底标高铺设完楼板模板未梁柱模板固定前水准仪钢卷尺配合检查准确性
（2）柱模板标高控制：
1)根柱高度扣砼楼板标高根胶合板已制作模板高度计算出整块模板数非整块模板尺寸然裁出非整模板非整块模板安装柱模板中间保证已定形柱交接处模板受破坏
2)弹线：楼板新浇筑砼结硬测量员楼面砼弹出轴线控制线核验误通知木工柱边线弹出木工工长质检员核查控制线误木工进场施工
(三)模板支设规范求
模板支设前已完成浇捣砼楼面清理干净积水杂物施工缝表面浮浆剔水净模板排架支撑体系搭设严格建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范 JGJ 1302001执行
模板安装允许偏差检验方法 表61
序号
项 目
允许偏差（mm）
检查方法
国家规范标准
结构长城杯标准
1
轴线位移
柱墙梁
5
3
尺量
2
底模表面标高
±5
±3
水准仪拉线尺量
3
截面模
部尺寸
基础
±10
±5
尺量
柱墙梁
+45
±3
4
层高
垂直度
层高5m
6
3
纬仪拉线尺量
层高5m
8
5
5
相邻两板表面高差
2
2
尺量
6
表面整度
5
2
尺塞尺
7
阴阳角
方正

2
方尺塞尺
垂直

2
线尺
8
预埋铁件中心线位移

2
拉线尺量
9
预埋螺栓
中心线位置
3
2
拉线尺量

螺栓外露长度
+100
+50
10
预留孔洞
中心线位移
+10
5
拉线尺量

尺寸
+100
+50
11
门窗洞口
中心线

3
拉线尺量

宽高

±5
角线

6
12
插筋
中心线位置
5
5
尺量
外露长度
+100
+100

（四）满堂架搭设
根附图高支模立杆布置面图搭设满堂支架包括剪刀撑支立杆时应先钢底部附图高支模立杆布置面图垫300㎜×300㎜胶合板垫块搭中间水拉杆搭扫杆扫杆离面200㎜处立柱横方左右直立杆水牵引杆根层结构层高设置顶步设置梁底500㎜处中间步距1500㎜设置步定刚1500㎜应满足1500㎜时立柱间距均匀满足设计求水根标志点弹出梁底模标高搭设梁底钢满堂架搭设时应框架柱构造柱作刚性连接增加整支撑系统刚度具体见附图立杆接长必须采接扣件连接严禁采搭接接长
（五）剪刀撑设置
整钢支撑系统须框架柱连起增强整支撑系统刚度便实际操作水剪刀撑统采6000㎜钢搭设剪刀撑附图布设楼面夹角成45°～60°高支架四周低顶连续布置
（六）核验标高
标高弹出时核查正误木工工长质检员核验收
（七）柱模安装
根弹出柱控制线钢筋隐蔽验收封柱模安装前清理干净柱杂物安装时先吊直模板然紧柱箍穿穿墙螺杆面斜撑满堂架连结固定牢固封柱模时梁柱接头模板起安装保证混凝土施工质量柱箍均采钢箍配合穿墙螺杆安装柱截面700㎜时中间设置道穿墙螺杆具体做法详见柱图回收利穿墙螺杆穿墙螺杆外套PVC硬塑长度柱梁穿墙厚度相穿墙螺杆砼隔离开穿墙螺杆必须安装水线垂直线防止周转次数造成滑丝等影响质量素根穿墙螺杆前均应仔细检查严禁已损坏螺杆柱边角处采木板条找补海棉条封堵保证楞角方直美观柱柱间采拉通线检查验收柱模木楞盖住板缝减少漏浆
（八）梁模安装
设计间距求整齐铺50㎜×100㎜×2000㎜方木铺设梁底模铺设时应先柱头接钉牢50㎜×100㎜枋木条作立档立档支撑约30mm宽18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（者铁制侧模卡勾步步紧代侧模压脚）吊直侧模斜杆顶撑固定梁高超750㎜时考虑侧模斜撑作力减弱梁高中间加两道φ14穿墙螺杆外梁跨度4米时跨中梁底处应设计求起拱设计求时起拱高度梁跨度11000～31000工程统21000起拱次梁交接时应先梁起拱次梁起拱保证梁出现沉变形等质量事梁底模中间加排立杆高支模排架相连接
（九）板模安装
（1）钢立柱弹出横钢标高控制线架设 Φ48横钢钢直接铺设方木拉线检查直整然铺楼面模板长40㎜铁钉钉牢果楼板宽度合模板模数时补板应补梁柱边板缝胶带纸粘
(2)板模板施工时注意点：
1）钢排架搭设横竖直横连通连接件需连接牢固水拉撑连通
2）模板第排次楞木方需紧柱边模模板模板间拼接缝2mm否腻子封条
3）根板跨度决定板模板起拱：＜4m 开间考虑起拱4m≤L＜6m起拱10mm≥6m起拱15mm
4）板模板支设部支撑满堂架子根立杆底部应设置300mm×300mm胶合板垫块脚手架必须设置横扫扫杆应采直角扣件固定距底座皮200mm处立杆必须根立杆连接拧紧横扫杆应采直角扣件固定紧扫杆方立杆立杆基础高度时必须高处扫杆低处延长两跨立杆固定高低差应1m满堂模板支架四边中间隔四排支架立杆应设置道剪刀撑底顶连续设置板横格栅压刨刨成样规格拉通线找特四周格栅弹线保持标高板格栅50mm长钉子固定板铺完水准仪校正标高尺找变形四周破损模板时修整更换确保接缝严密板面整模板铺完杂物清理干净刷脱模剂
5）墙根起步350mm 立第根立杆支撑体系设计间距立支撑保证立柱支撑层位置应求设设置横水拉杆考虑行通道支撑中留条通道中两道水设（板支撑完善拆部分横杆形成行通道）
（十）边梁模板加固
铺完楼面模板边梁模板加固轴线控制边模位置方木顶牢禁止顶外架钢 拉通线检查否直
（十）高支模非高支模部分整体性处理
提高整高支模系统整体稳定性求做注意事项：
1 高支非高支部分立杆间距保持统模数水杆通常连接起
2 高支非高支交界处增设水剪刀撑剪刀撑宽度高支非高支系统跨两排立杆
3 高支非高支交界处增设竖剪刀撑剪刀撑宽度高支非高支系统跨两排立杆
施工前求进行交底程中严格方案求施工完成部位作重点验收部位
（十二）高低强度砼交接处理
砼强度等级改变交接部位防止砼互相混合保证柱子混凝土强度等级两边密目钢丝网拦截钢筋密集者密目钢丝网安装困难时先浇筑柱子部位混凝土梁方浇筑500㎜长时应楼面稍高然浇筑梁板砼
（十三）穿梁板孔洞口模板
预埋件预留洞施工前安装图详细复核误方进行施工模板钢筋骨架画出预埋件预留洞标高尺寸位置胶合板做成相应规格模盒盒子部方木支撑固牢安装时 孔洞模应铁钉钉牢铁线绑牢焊钢筋顶侧模预埋件固定模板预留洞预留钢筋短钢筋电焊固定钢筋网架确保施工中会移动施工完毕预留洞预埋件进行复核验收混凝土浇捣时派专预埋件预留洞进行检查校正确保埋件预留洞准确
（十四）高支模施工注意事项
（1）具体布置立杆时需梁次梁顶板三者支撑立杆间距整体考虑三者立杆横方均条直线调整分立杆间距时述立杆间距极限值间距调调
（2）立杆间必须步距满设双水杆确保两方（xy）均具足够设计刚度
（3）满堂支撑架底部距基础面200㎜必须设双扫杆
（4）严格规范求设置竖水剪刀撑
（5）确保扣件拧紧力矩控制45～65N•M
（6）立杆接长顶层顶步采搭接外余层步立杆连接采搭接必须接扣件进行接确保立杆接端头整立杆水杆接头均应错开框格中设置顶层采搭接搭接长度应1m应采少2旋转扣件固定端部扣件盖板边缘杆端距离应100mm
（7）板厚120mm顶部承载支撑采钢横杆支撑横杆立杆连接采双扣件
（8）底部支座座落垫层立杆部需铺通长木跳板垫铁
（9）高支模系统验收合格楼板钢筋绑扎前柱子砼浇捣完毕增加高支模系统稳定性（设计高支模系统时考虑柱子连接）
六高支模拆工艺求
（）高支模拆工艺求
1拆模时机应砼达必强度强度求根规范规定现浇砼结构拆模时需强度应符合求：
（1）侧模柱模拆时砼强度应保证表面棱角受损伤
（2）模板拆时应楼层形成击荷载拆模板支架宜分散堆放时清运
（3）拆模板前木工工长填写模板拆申请项目工程师审核附试块强度报告递交监理工程师批准方进行拆
（4） 梁底楼板模板拆时应根试块强度时参考条件养护混凝土试块强度达规定强度求进行模板拆工作宴会厅行政俱乐部高支架直接支撑层顶板高支架模板支撑架施工完毕拆高支撑架前严禁拆二层模板支撑
（5）拆时中途换果必须换必须做移交工作天收工前未拆部分应时加固处理
（6）严禁夜间进行拆架施工
2高支撑模板拆工序求：
（1）拆应定序进行般支先拆先支拆先拆非承重部分拆承重部分先拆侧支撑拆竖支撑拆时力猛拆材料应整理时运走做工完场清便理利前道工序工序创造条件混凝土模板拆立做现场清理成品保护工作
(2)拆模板程中发现砼影响结构安全质量问题时应暂停拆报项目部监理出方案处理拆模板
(3)模板加强保护拆逐块传递抛掷拆清理干净规格分类放整齐利
(4)模板拆结构混凝土表面强度求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）中43模板拆分项规定：
控项目
1底模支架拆时混凝土强度应符合设计求设计具体求时混凝土强度应符合表规定
检查数量：全数检查
检验方法：检查条件养护试件强度试验报告
底模拆时混凝土强度求
结构类型
结构跨度（m）
设计混凝土强度标准值百分率（）
板
≤2
≥50
＞2≤8
≥75
＞8
≥100
梁
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂梁

≥100
般项目
1侧模拆时混凝土强度应保证表面棱角受损伤
检查数量：全数检查
检验方法：观察
2模板拆时应楼层形成击荷载拆模板支架宜分散堆放时清运
检查数量：全数检查
检验方法：观察
（二）高支模拆安全求
（1）工程钢架材料运输时意乱丢免伤
（2）超2m操作部位必须搭设操作台违章边空施工
（3）班时必须戴安全帽穿防滑胶底鞋严禁酒班
（4）搭设满堂架时必须工作面展开紧钢扣件防止知情员发生意外
（5）禁止垂直交叉作业特殊求必须时作业时做交叉作业安全防护措施进行
（6）拆模时必须设警戒标志必时派专守禁止入
（7）拆模时禁止模板块撬免发生意外
（8）模板拆时堆清理时避免出现天钉
七施工组织理验收
（）高支模支撑系统施工理
（1）严格支撑架设计书进行操作
（2）施工现场安全责负责施工全程安全工作应高支模搭设拆混凝土浇筑前作业员进行安全技术交底
（3）支模完毕施工高支模理机构关员组织验收合格立通知公司工程技术部质保部现场检查验收合格方进行钢筋安装
（4）严格设计尺寸求搭设搭设前施工员测量员参先弹出横立杆位置线搭设立杆
（5）支撑支架系统必须连体班组施工区域划分断开
精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时泵车停放门洗车台中间两边浇捣（具体施工方法详见砼施工方案）
（6）施工材料特钢扣件满足求严禁搭设材料进场堆放前必须根建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范（JGJ1302001）中关构配件检查验收求逐进行验收验收合格钢扣件规格种类分类整齐堆放堆稳堆放积水
（7）严格控制实际荷载超设计荷载严禁支撑架集中堆放材料实际操作中施工荷载超设计荷载（3kNｍ²）
（8）确保安全前提砼浇筑开始派检查支架支承情况发现沉松动变形情况时予解决
（9）高支模支撑系统安全生产组织机构：
组 长
娄永锋

施工负责
张波

安全员
冷国鑫

安全员
孔俊

施工员
单军民

副组长
张建华

副组长
徐继仙

施工员
裴国海
施工员
马玉



（二）高支模支撑系统质量验收
模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）关规定工程模板工程应符合述具体规定
（1）控项目
a安装层模板支架时层楼板支架拆立杆应铺设垫板
b涂刷模板隔离剂时沾污钢筋混凝土接槎处
（2）般项目
a模板接缝应漏浆贴胶带纸封水泥砂浆浇筑砼前应浇水湿润模板模板应积水
b模板混凝土接触面应清理干净涂刷隔离剂采影响结构性妨碍装饰工程施工隔离剂
c浇筑混凝土前模板杂物应清理干净
（3）实测允许偏差项目
a现浇结构模板安装允许偏差：轴线位置5mm底模表面标高±5mm柱梁截面部尺寸+4mm5mm层高垂直度（5m）6mm相邻两板表面高低差2mm表面整度5mm
b预埋件预留孔洞允许偏差：预埋预留孔中心线位置3mm插筋中心线位置5mm插筋外露长度+10 mm预留洞中心线位置10mm预留洞尺寸+10mm
（三）高支模支撑系统整体稳定性安全性验收
模板高支撑架搭设完毕应进行安全性检查验收合格方准高模板支架验收建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范(JG1302001)建筑施工模板作业台钢支架构造安全技术规范相关规定进行验收检查验收表格详见页：
表A5高模板支架安全点检查表
表A6高模板支架高作业台支架整架验收记录表
表A7扣件拧紧抽样检查表
表 A 5 高模板支架安全点检查表
工程名称

支架材质
钢
施工单位

监理单位

资 料 检 查
专项施工方案
□
少5专家组证专项施工方案出具证意见
□
证修改方案
施工企业技术负责批准
□
计算书（横两立杆间距步高取值立杆稳定计算计算说明）
□
总监理工程师批准
□
技术交底记录
□
现 场 检 查
保证支架容稳固措施
设置横两扫杆扫杆位置水剪力撑
□
外连装置设置
梁底位置楼层（柱高≤4m）设抱柱装置危险区域步高设抱柱装置
□
立杆步均设置横水杆横两均缺杆
□
设置横两封顶杆封顶杆位置水剪力撑
□
楼层设连板装置
□
竖直方全高全长两端开始≤4m设道剪力撑
剪力撑倾角45°~60°跨越5~7条杆宽度≥6m
□
连墙装置水剪力撑位置设置（禁止砌体设置）
□
竖直方横全高全长两端开始≤4m设道剪力撑
□
墙板处设连梁装置
□
水方全面≤45m高设道剪力撑架顶部位加密水剪力撑
□
法采4种方法处设辅助装置
□
立杆支承
支面时须混凝土面支立杆支承面处理符合规定
□
建筑物悬挑部分模板支架
立杆支混凝土面支承面处理符合规定
□
支楼面时加支顶需支顶层数验算定少1层
□
楼面（悬臂结构外）挑出型钢梁作层作业台立杆支座型钢梁搁置楼板长度挑出长度≥2型钢梁楼面接触部分首尾两端均结构锚固保证立杆滑移限位装置型钢梁面外约束
□
伸出长度：调底座300mm：调顶托200mm
□
禁止事项
支承梁立杆应接禁止搭接
□
水杆禁止区域禁止接
□
禁止钢楼层挑出作立杆支座
□
禁止外脚手架中伸出钢斜支悬挑模板
□
禁止叠层搭设木材支撑体系
□
禁止水杆相互扣接代水杆立杆扣接
□
禁止木杆接长作立杆
□
禁止输送混凝土泵支架连结
□
禁止形式钢支架钢材木材支架混
□

立杆间距水杆步高符合求
□
截面高度1m梁支承情况
□
扣件螺栓拧紧符合规定
□
格构框架体系设置
□
检查结
□1 通 □ 2 整改 □3 停止搭设
整改停止范围：
检查单位：施工□ 监理□
检查：

年 月 日
注：高模板指达超指标作业台：高度8m结构跨度18m荷载组合施工面荷载15Kn㎡荷载组合施工线荷载20Knm

表 A 6 高模板支架高作业台支架整架验收记录表
类： 高模板支架□ 高作业台支架□ 验收日期：
工程名称： 验收部位：
验收
容
实测项 实测值
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
立杆间距
横距











距











水杆步高











道竖直剪刀撑间距











道横竖直剪刀撑间距











道水剪力撑间距











危险区域加强措施
加密抱柱： 加密顶部水剪力撑： 辅助装置：
外连装置设置情况
抱柱： 连板： 连墙：
支承面面处理情况

支承面楼面支顶情况

扫杆缺失情况

扫杆位置水剪力撑

水杆
缺失情况

封顶杆缺失情况

封顶杆位置水剪力撑

扣件螺栓拧紧情况

截面高度1m梁支承情况

格构框架体系设置情况

禁止接区水杆搭接情况

负责
验收意见
架子班长
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
安全员
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
质检员
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
项目部技术负责
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
公司技术部门员
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
监理工程师
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
方案编审
员意见
方案编制
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
方案审查
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
验收
结
项目理
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）
项目总监理工程师
签名：
意见：
合格（ ） 合格（ ）


表 A 7 扣件拧紧抽样检查表
检查日期 年 月 日
工程名称

支架部位

抽样部位
安装扣件数量
（）
规定抽检数量（）
允许合格数
（）
实抽数
（）
合格数
（）
检部位质量判定
封顶杆位置封顶杆步高h范围
限
抽部位5少10
0


合格 □

合格 □
截面高度≥1m<12m梁承托梁底模水杆立杆扣接扣件（注5）
限
全数
0


合格 □

合格 □

余
部
位
Ho范围抽80Ho范围外抽20
51~90
5
0


合格□ 合格□
91~150
8
1


合格□ 合格□
151~280
13
1


合格□ 合格□
281~500
20
2


合格□ 合格□
501~1200
32
3


合格□ 合格□
1201~3200
50
5


合格□ 合格□
>3200
n
n10


合格□ 合格□
检查
结

处理
意见

检查


注：
1力距板手检查拧紧力矩40N·m～65 N·m
2余部位栏中检支架实际安装扣件数栏目填写
3扣件安装数量超3200抽样数应增加
4检查合格部位应重新扣紧次抽样检查直合格
5截面高度≥12m梁直接立杆立杆顶部调顶托承重
八安全环境保障措施
保障高支模支撑系统安全利进行项目部求严格做安全环境保障措施具体：
（） 安全教育措施
（1）新工进场变换工种工时进行三级安全教育进行安全技术交底模板安装工作存易发事隐患进行分析提出预防措施关求工安全意识提高时刻牢记做安全施工
（2）实行班前安全活动天班前班长安排工作时班长队组员指出工作部位安全注意事项
（二） 安全防护措施
1）项目部负责安排员做工作部位安全防护设施专业队组完成
2）楼层洞口边应进行效防护保证施工员安全
3）楼面模板施工时必须提前搭设外架保证高出楼面15米
（三）泵送砼安全措施
(1)浇筑雨棚厅砼时汽车泵进行施工浇筑屋顶时砼输送直接支承钢筋模板支架水隔2米支架固定垂直斜独立钢架固定
(2)浇筑梁板时砼堆积厚度超模板设计时计算厚度
(3)浇筑砼时必须安排专模板支架进行观察维护发现异常情况立停止浇筑砼卸载纠正变形模板继续浇筑砼
（四）施工技术措施
⑴模板支撑系统施工前应施工规范施工方案施工组织设计求搭设员做安全技术交底
⑵钢架配件加固件应进行检查验收严禁合格钢架配件
⑶立杆底座应铺设18mm厚300mm×300mm木胶合板垫块
⑷配套钢架配件混合支撑系统
⑸支撑架安装应端端延伸步架设逐层改变搭设方两端中间进行免结合处错位难连接
（6）模板支撑脚手架搭设完毕应进行检查验收合格方准
(7)泵送混凝土时应浇捣整混凝土堆积泵送路出口处
(8)应避免装卸物料模板支撑脚手架产生偏心振动击
(9)交叉支撑水加固杆剪刀撑意拆卸施工需时局部拆卸时施工完毕应立恢复
(10)拆模板脚手架时应采安全措施严禁高空抛掷
(11)高支模施工现场作业员支撑系统爬爬应施工便梯进入工作面
(12)高支模搭设拆混凝土浇筑期间关员进入支模底安全员现场监护
(13)混凝土浇筑时安全员专职负责监测模板支撑系统稳定性发现异常应立暂停施工迅速疏散员时采取处理措施排险情现场安全责检查意方复工
（五）环境保护措施
（1）加强现场施工员环保意识教育砼震捣程中量避免震动钢筋模板避免发出必施工噪音限度减少施工噪音环境污染
（2）废弃模板方木应时收集清理做工完场清
（3）楼层模板拆完楼层废料垃圾均应清理出楼层运堆放场
(4)现场木作余料量利利时送回收站
（六）安全检查
(1）天值班工长安全员必须巡视工存安全隐患潜安全素时提出时整改
(2）发现违章行时纠正
(3）班组安全员天班工作部位详细检查发现问题时处理报告值班工长处理
(4)果需动火电焊氧割等应征工长安全员意办动火审批手续动火火源周边配备2灭火器派专监控火情
九危险源分析预防措施
该模板工程作业危险源较必针发生危险源伤害素制定相应安全技术措施加控制施工起保障安全文明作
（1）危险源：作业员部位施工造成高处坠落触电模板坍塌造成机械伤害物体击
（2）造成伤害：机械伤害高处坠落物体击触电模板坍塌等安全事造成肢体伤残劳动力丧失死亡
（）危险源预防措施
（1）坍塌事安全技术预防措施
⑴模板作业前设计单位求根施工工艺作业条件周边环境编制施工方案单位负责审批签字项目理组织关部门验收验收合格签字方作业
⑵模板作业时模板支撑宜采钢支撑材料作支撑立柱严重锈蚀变形断裂脱焊螺栓松动钢支撑材料作立柱支撑立柱基础应牢固设计计算严格控制模板支撑系统沉降量斜支撑立柱应牢固拉接形成整体
⑶模板作业时指定专指挥监护出现位移时必须立停止施工作业员撤离作业现场险情排方作业
⑷楼面堆放模板时严格控制数量重量防止超载堆放数量较时应进行荷载计算
⑸安装楼面模板班时已铺钉牢定型模板散板等起稳妥堆放防坍塌事发生
（6）拆模间歇时应已活动模板拉杆支撑等固定牢固严防突然掉落倒塌伤
（2）高空坠落事安全预防技术措施
⑴高支模工程应相关规定编制施工方案分公司技术负责审批签字支拆模板时应保证作业员立足点作业面应规定设置安全防护设施模板支撑体系施工荷载应均匀堆置超设计计算求
⑵高处作业员应学高处作业安全知识安全操作规程工岗前应关规定接受专门安全技术交底办签字手续特种高处作业员应持证岗采新工艺新技术新材料新设备应规定作业员进行相关安全技术交底
⑶高处作业员应体检合格方岗身体适岗前喝酒工准岗作业施工现场项目部应作业员提供合格安全帽安全带等必备安全防护具作业员应规定正确佩戴
⑷安全带前必须检查合格安全带系扣点应高低扣环应悬挂腰部方注意带子锋利毛刺方接触防摩擦割断
⑸项目部类针性类安全警示标志悬挂施工现场相应部位
⑹已支模板楼层四周必须时护栏围护栏牢固护栏高度低15m然护栏铺层密目式安全网
⑺高处作业前应项目分负责组织关部门安全防护设施进行验收验收合格签字方作业安全防护设施应做定型化工具化需时拆变动安全设施应项目分负责审批签字组织关部门验收验收合格签字方实施
（3）施工现场安全电触电事预防措施
1安全电组织措施
①建立时电施工组织设计安全电技术措施编制审批制度建立相应技术档案
②建立技术交底制度安全检测制度电气维修制度工程拆制度安全检查评估制度安全电责制建立安全教育培训制度强化安全电领导体制防止事发生
2安全电技术规范
施工现场时电必须严格执行施工现场时电安全技术规范
施工现场安装维修拆时电等作业必须电工完成施工现场应工程难易程度技术复杂情况配备电工
手持电动工具必须设触（漏）电保护器
夜间施工必须保证足够明设施
明灯具必须悬挂干燥安全处严禁意设置
建工程高低压线路方施工外高低压线路方搭设作业棚建造生活设施堆放构件材料杂物等
（4）机械伤害安全预防措施
(1)项目部安全员定时工进行教育机械前必须工进行技术交底安全交底发现违反操作规程时应时阻止
(2)机械前应机械进行试运转正常方进行作业施工
(3)切割块模板时应采取效保护措施
（5）物体击安全预防措施
(1)模板安装拆模板安装拆应施工方案进行作业2m高处作业应立足点模板垂直方作业拆时准留悬空模板防止掉砸伤
(2)避免交叉作业施工计划安排时量避免减少垂直线立体交叉作业法避免交叉作业时必须设置阻挡面坠落物体隔离层否准施工
(3)外墙外架操作员工具材料放置稳固搬移竹板时方应设警戒区专监护预防料具掉砸伤
（6）火灾安全预防措施
(1)设置抽烟室工意乱扔烟头
(2)切割模板产生锯末模板时清理防止焊接火花键入引起火灾
(3)现场设置足够灭火器
(4)水应楼层设置便取水
（二）危险源应急措施
抢救疏散组迅速事现场否存二次危险源进行确认防止事蔓延扩事现场存次发生事危险源时采取应急措施立抢救疏散困现场员立组织施救
（1）模板坍塌
１）事发生时立组长汇报组长统筹安排救援工作
２）发生模板坍塌事时应立组织员进行时抢救防止事态扩伤亡情况控制事现场
３）项目部提供急救联系电话迅速电话联系医院时伤员进行效抢救（量说明伤亡数情况事点联系电话等派路口接应）
（2）高处坠落
1）发现事发生员立声呼喊时电话联系应急救援组组长
2）仔细观察伤员伤势情况解伤员落身体部位着部位具体情况
3）果似头部着时伴呕吐昏迷等情况头部严重损伤应时迅速送医院进行抢救果发现伤者鼻子者耳朵血液流出千万堵住血液免造成头部压增高者诱发细菌感染危伤员生命安全
4）果伤员腰腿肩部等先着伤员已骨折时意翻动伤员否会加重伤员伤势
（3） 触电
发生触电事时马断掉电源组织员员施救果事离电源开关较应立切断电源开关果事离电源开关太远立断开救护员干燥衣服手套绳索木板木棒等绝缘杆等绝缘物作工具拉开触电者挑开电源线脱离电源果触电者抽筋紧握电线干燥木柄斧胶钳等工具切断电线干木板干胶木板等绝缘物插入触电者身隔断电流触电者脱离电源应量现场救护先救搬搬运中注意触电者变化伤势轻重采取救护方法：
触电者呈定昏迷状态未失知觉触电时间较长应静卧保持安静旁护召请医生触电者已失知觉呼吸心脏跳动应舒适静卧解开衣服闻氨水身洒冷水摩擦全身发热天冷注意保温时迅速请医生诊治发现呼吸困难逐渐衰弱痉挛现象应立进行工氧合——工方法起恢复心脏跳动工呼吸互相配合作触电者呼吸脉搏心脏均已停止认已死亡必须立进行工氧合进行紧急救护时迅速请医务员进行抢救通紧急处理备车辆马送医院
（4）机械伤害
发生机械伤害事时现场员首先声呼喊通知现场安全员安全员组织员进行现场包扎止血等措施重伤员预先成立应急组负责抢救工作门卫门前迎接救救护车辆程序处理事
（5）物体击
１）发生物体击伤害时应快伤员转移安全方进行包扎止血等应急时送医院进行进步治疗
２）时立组长汇报组长统筹安排救援工作
３）伤口包扎应保护伤口减少污染压迫止血固定骨折减少伤员痛楚
４）轻伤工进行简单处理马送医院做进步检查重伤应迅速送医院进行抢救（2）机械伤害
抢救疏散组安排电工立切断事现场电源移出机械
发生机械员伤亡时医疗救护组应立员进行固定包扎止血紧急救护等
伤势严重呼吸中断心脏停止跳动：医疗救护组员应立进行工呼吸胸外挤压急救
根伤情情况救护组先重轻原分批送指定医院进行救治
（6） 火灾
发生火情时应立断电找水源组织部门员灭火器材等进行灭火果电路失火必须先切断电源严禁水液体灭火器灭火防触电事发生
火灾发生时防止困发生窒息伤害应准备部分毛巾湿润蒙口鼻抢救困员时准备样毛巾备应急时防止毒害气体吸入肺中造成窒息伤害烧员救出应采取简单救护方法急救净水洗烧部位污物净干净纱布简单包扎时联系急救车抢救
十高支模支架监测措施
（）高支撑模板支架重点监测措施
工程模板支撑架采扣件式脚手架支撑体系搭设程中必须时监测方案重点采取监测措施：
1模板支架搭设前工长安全员支撑室顶板进行检查规范底板混凝土强度达施工强度时方进行模板支撑系统施工求高支部分砼浇捣完毕层模板支撑方拆
2模板支架搭设程中工长安全员负责支架搭设施工进行监测确保支撑系统施工安全检查巡查重点求：
(1）杆件设置连接扫杆支撑剪刀撑等构件否符合求
（2）底板否积水底座否松动立杆否符合求
（3）连接扣件否松动
（4）施工程中否超载现象
（5）脚手架架体杆件否变形现象
(6）脚手架承受六级风暴雨必须进行全面检查
3浇筑砼前必须检查支撑否扣件否松动浇筑砼时必须模板支设班组设专模时检查支撑否变形松动组织时恢复浇筑混凝土程中应实施实时观测般监测频率超2030分钟次浇筑完少2时次
4现浇钢筋混凝土梁板跨度4米时模板应起拱工程模板统全跨长度21000起拱
5层支架立杆否准层支架立杆立杆底部否铺设垫板
6模板支架立杆外侧周围否方案求设置竖连续式剪刀撑
7立杆否搭接现象立杆接长严禁搭接必须采接扣件连接
8支架立杆成定角度倾斜者支架立杆顶表面倾斜式否措施确保支点稳定支撑脚底否防滑移措施
9立杆接长严禁搭接必须采接扣件连接相邻两立杆接接头步接接头竖错开距离宜500接头中心距节点宜步距13
10高支架四周外侧中间结构柱部位否已方案求设置拉结点
11浇捣梁板混凝土前必须项目部组织高支架进行全面检查合格方进行浇筑混凝土浇筑程中项目技术负责质安员施工员必须时高支架进行观测
12高支架直接支撑层顶板高支架模板支撑架施工完毕拆高支撑架前严禁拆顶板模板支撑高支撑架拆完毕方拆高支撑区层模板支撑高支撑架拆现场留置养试块达拆求强度时方拆架
（二）高支撑模板支架搭设时监测措施
1安装前应楼面面弹出支撑架横方位置线进行抄工程高支架基础直接落室顶板楼面
2支撑架组装求序参考外脚手架搭设中相应规定
3顶托处应采取措施防止砂浆水泥浆等污物填塞螺纹
4满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板采取连接方式支撑架横梁固定
5搭设钢规格间距扣件应符合设计求根立杆底部应设置垫板者垫木
6立杆底部垫板应足够强度支承面积应中心承载
7模板支架安装程中必须设置效防倾覆时固定设施

（三）高支撑模板支架时监测措施
1脚手架程中应避免产生偏心荷载泵送混凝土时应浇捣整混凝土堆输送道出口处免产生较堆积荷载架子偏心受荷装卸物料时防止模板支撑脚手架产生偏心振动击
2水加固杆交叉支撑等意拆卸施工求拆卸时应施工完毕马补齐
3模板支撑满堂脚手架方施工员常出入
4穿着安全：现场操作员赤脚穿硬底鞋拖鞋高鞋必须戴安全帽
5浇筑时应控制混凝土出料时成堆泵设置严禁支撑架连接外架连接泵设置应外进行加固防碰架体架体变形失稳
6支撑架堆料限制：支撑架操作层应保持畅通堆放超载材料交通道应适高度工作前应检查脚手架牢固性稳定性
7模板支撑承载安全：模板支撑系统未钉稳牢前未安装梁底板台放重物行走安装模板堆放超载材料设备等
8恶劣天气限制：遇恶劣天气雨雾6级风时应停止露天高空作业风力达5级时进行块模板高支模板等件模具露天吊装支撑作业
（四）高支撑模板支架拆时监测措施
　高空拆模时作业区四周进出口处应设围栏加设明显标志警示牌严禁非操作员进入作业区垂直运输模板材料时应统指挥统信号
　混凝土浇筑完成构件层结构覆盖淋水养护混凝土具相强度时模板周转支撑模板进行拆
　般说拆模分两种情况：种混凝土硬化模板作力侧模板种混凝土已硬化拆模板构件身具备承担荷载力种构件模板便拆梁板楼梯等构件混凝土支撑模板拆求：现浇结构模板支架拆时混凝土强度应符合设计图纸说明求设计具体求时应符合列规定：
　　 （1）侧模板
　梁柱墙侧模板般混凝土强度保证表面棱角拆模受损坏时方拆通常常温时期（气温均10250C）混凝土浇筑24h拆模
　　（2）梁板等底模
　梁板等底模求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）求模板拆
　　（3）悬挑模板拆
　拆楼板梁底等横结构模板时应先支架降200300㎜然逐块拆严禁片撬松垮落先支模架拆必须支时支撑方拆模支拆挑檐模板时必须安全措施
　 （4）拆模操作安全
　拆模板时力猛身体前倾避免连带板坠落拆高处部位模板时必须站稳脚手架操作站正拆模板面操作
　　（5）构件拆模前必须填写拆模申请表监理单位施工单位技术负责意签字方拆模
　　（6）预留孔洞封闭
　台楼板模板预留孔洞应木板安全网盖设围栏
　　（7）操作者站立处规定
模板支模安拆时指挥挂卡环拆环员必须站安全方操作严禁员模板起吊
　　（8）电输送电路安全
　模板架设电线电动工具应采36v低压电源采取效安全措施架空高压输电线路作业时应停电作业采取隔离防护措施
　　（9）预防钉子伤
拆木模板应板天钉子时运堆放点然应拔钉子分类堆放整齐
　　（10）拆卸吊运安全
装拆组合模板时应接应模板配件应装拆转运严禁高抛掷已松动件必须拆卸完毕方吊运

十高支撑模板支架应执行强制性条文
高支撑架施工期间应执行强制性条文：
１）钢严禁孔
２）节点处必须设置根横水杆直角扣件扣接严禁拆
３）脚手架必须设置横扫杆扫杆应采直角扣件固定距底座皮200mm处立杆横扫杆应采直角扣件固定紧扫杆方立杆立杆基础高度时必须高处扫杆低处延长两跨立杆固定高低差应1m边坡方立杆轴线边坡距离应500mm
４）立杆接长顶层顶步外余层步接头必须采接扣件连接
５）严禁外径48mm51mm钢混合
６）剪刀撑横斜撑搭设应立杆横水杆等步搭设
７）拆作业必须逐层进行严禁时作业
８）构配件严禁抛掷面
９）旧扣件前应进行质量检查裂缝变形严禁出现滑丝螺栓必须更换
10）作业层施工荷载应符合设计求超载模板支架缆风绳泵送混凝土砂浆输送等固定脚手架严禁悬挂起重设备

十二成品保护
1吊装钢筋楼时应轻起轻放撞时堆放重方米超300㎏防止模板沉变形
2放材料强度达12MPa混凝土楼面时应轻放梁位置
3搭设脚手架时严禁模板支柱连接起
4砼接触模板表面应认真涂刷脱模剂漏涂涂刷雨淋应补刷
5拆模时应禁锤撬棍猛撬免损坏模板
拆模板应时清理干净涂刷脱模剂暂时时应遮荫覆盖防止暴晒
十三高支模安全应急预案
高支模支撑系统作业危险源较必针发生危险源伤害素制定相应安全技术措施加控制安全施工起保障作
（1）危险源：作业员部位施工 造成高处坠落模板坍塌触电机械伤害物体击火灾
（2）造成伤害：高处坠落物体击触电模板坍塌等安全事造成肢体伤残劳动力丧失死亡
()机构设置
发生事够快速反应时求援项目部成立应急求援组项目理娄永锋组长负责事现场指挥统筹安排全面工作
具体安全理机构图：
组 长
娄永锋

施工负责
张波

安全员
冷国鑫

安全员
孔俊

施工员
裴国海

副组长
张建华

副组长
徐继仙

施工员
单军民

质检员
马玉


组 长：娄永锋（项目理） 联系电话：13877188311
副组长：张建华（项目副理） 联系电话：15677131111
徐继仙（技术负责） 联系电话：15177162199
组 员：张波（施工负责） 联系电话：18577185668
冷国鑫（安全员） 联系电话：18677925811
孔俊 （安全员） 联系电话：13407713828
裴国海（施工员） 联系电话：18977783699
单军民（施工员） 联系电话：18577146100
马玉（质检员） 联系电话：13297706529
紧急求援电话 120
医 院 名 称
广西南宁市区民医院急诊科
单 位 址
广西南宁市桃源路6号
联 系 电 话
07712803237
(二)员职责表
职 务
姓 名
职责
组 长
娄永锋
负责组织指挥整事现场抢救工作应急组调配应急需资源（力物力资金）突发事件应急响应工作做出决定
副组长
张建华
徐继仙
负责组织抢救受伤员疏散物资材料汽车设备工作解事现场需抢救员数量抢救点危险程度具体组织抢救疏散
副组长
张波
负责车辆相应工具供应通种方法解事现场全面情况变化时现场总指挥组提供真实情况
组 员
冷国鑫
负责组织抢救伤员应急救护工作
组 员
孔俊
迅速调配抢救运输车辆事发生点
组 员
单军民
提供检查抢险员装备安全防护
组 员
裴国海
负责现场警戒工作禁止关员进入保护事现场
组 员
马玉
负责配合轻伤员包扎资料收集工作
发生紧急情况时立启动应急救援预案时采取救援工作快控制险情蔓延必时报告分公司公司甚部门取政府相关部门帮助
(三)应急救援工作程序
1报告
（1）报告流程
事发生时工作流程迅速报告：事第发发现→现场值班员→安全部→现场指挥组→区民医院急诊科→公司理工作站
（2）报告容
现场伤害事发生时间点伤亡财产损失基情况产生果性质前现场状况初步减少伤亡损失应急措施
（3）联系方式
利电话联系生产调度部门安全部门值班员值班员流程逐级报告
工程技术部： 徐继仙 电话：15177162199
质量安全部： 凌云 电话： 18677198997
区民医院急诊科救护单位电话 07712803237
2联络
（1）医疗救护组区民医院急诊科取联系报告事点员伤亡情况联系医务员救护车辆
（2）抢救疏散组时急救中心保持联系指挥疏散组派专路口引导救护车辆便利准确达指定点
3疏散
（1）疏散组首先解事现场困点抢救通道否畅通
（2）疏散组极易造成拥挤疏散通道布置专护
（3）疏散组派专引导疏散安全带确认否员未脱离危险区存立进行施救
（4）指挥组调派现场安全值班车辆达事现场令联系施救需设备器具
(四)救援方法
高空坠落应急救援方法：
现场1时应声呼救2时应1120急救电话马报告应急救救援领导组抢救
仔细观察伤员神志否清醒否昏迷休克等现象解伤员落身体着部位着部位具体情况
果头部着时伴呕吐昏迷等症状颅脑损伤应该迅速送医院抢救发现伤者耳朵鼻子血液流出千万手帕棉花纱布堵塞免造成颅压增高诱发细菌感染会危伤员生命安全
果伤员腰背肩部先着造成脊柱骨折肢瘫痪时意翻动搬动三时方伤员直抬木板扭转脊柱运送时稳否会加重伤情
模板坍塌应急救援方法：
发生高支模坍塌事时立组织员时抢救防止事扩伤亡情况控制事现场
报120急救中心现场抢救伤员（应量说清楚伤员数情况点联系电话等派路口等）
急报项目部应急救援组公司关应急救援单位采取效应急救援措施
清理事现场检查现场施工员否齐全避免遗漏伤亡员事损失控制
预备应急救援工具：切割机起重机药箱担架等
物体击应急救援方法：
物体击伤害发生时应快伤员转移安全点进行包扎止血固定伤肢应急时送医院治疗
⑴止血：根出血种类采加压包止血法指压止血法堵塞止血法止血带止血法等
⑵伤口包扎：保护伤口减少感染压迫止血固定骨折扶托伤肢减少伤痛
⑶头部受伤伤员首先应仔细观察伤员神志否清醒否昏迷休克等果呕吐昏迷等症状应迅速送医院抢救果发现伤员耳朵鼻子血液流出千万手巾棉花纱布堵塞样造成颅压增高诱发细菌感染会危伤员生命安全
⑷果轻伤工简单处理医院检查果重应迅速送医院拯救
⑸预备应急救援工具页表：

序号
器材设备
数量
途
1
支架
干
支撑加固
2
模板木枋
干
支撑加固
3
担架
2
抢救伤员
4
止血急救包
3
抢救伤员
5
手电筒
8
停电时明求援
6
应急灯
8
停电时明求援
7
爬梯
5樘
员疏散
8
讲机
8台
联系指挥求援

十四模板体系设计计算书

A 首层门厅高支模计算书
柱模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
层门厅柱
新浇混凝土柱长边边长(mm)
1000
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9950
新浇混凝土柱短边边长(mm)
1000
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
995
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×995}＝min{298682388}＝29868kNm2
倾倒混凝土时垂直面模板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×995]＝min[29872388]＝2987kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×2987+14×2135×2987+14×07×2]＝09max[3864442284]＝09×42284＝38056kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝2987 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
800

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图四等跨连续梁验算



静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×08×2987＝29034kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ3k＝09×14×07×08×2＝1411kNm
Mmax＝0107q1l20121q2l2＝0107×29034×02520121×1411×0252＝0205kN·m
σ＝MmaxW＝0205×106(16×800×152)＝6828Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝08×2987＝23896kNm
ν＝0632ql4(100EI)＝0632×23896×2504(100×8925×(112×800×153))＝0294mm≤[ν]＝l400＝250400＝0625mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝025×38056＝9514 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0607kN·m
σ＝MmaxW＝0607×106508×103＝119397Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝025×2987＝7468 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0665mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
2
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0223kN·mN1＝6512kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0223kN·mN2＝6512kN
MWn＝0223×106(508×103)＝43931Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0043mm≤[ν]＝l400＝0938mm
ν2＝0043mm≤[ν]＝l400＝0938mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝6512×213023kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝6512×213023kN≤26kN
满足求
梁KL330模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
三层梁KL330
新浇混凝土梁计算跨度(m)
7
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×1200
新浇混凝土结构层高(m)
995
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
450
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
5
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm四等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×12)+14×2135×(01+(24+15)×12)+14×07×2]×1＝39064kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×12]×1＝373kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×12]×1＝307kNm
1强度验算
Mmax＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×373×01252+0121×1764×01252＝0066kN·m
σ＝MmaxW＝0066×10637500＝1752Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0632q2L4(100EI)0632×307×1254(100×10000×281250)＝0017mm≤[ν]＝l250＝125250＝05mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R50393 q1静l +0446 q1活l0393×373×0125+0446×1764×0125＝1931kN
R2R41143 q1静l +1223 q1活l1143×373×0125+1223×1764×0125＝5599kN
R30928 q1静l +1142 q1活l0928×373×0125+1142×1764×0125＝4579kN
标准值(正常极限状态)
R1'R5'0393 q2l0393×307×0125＝1508kN
R2'R4'1143 q2l1143×307×0125＝4386kN
R3'0928 q2l0928×307×0125＝3561kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{1931+09×135×[(0301)×054+05×(12012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×2135×(05+(24+11)×012)+14×07×2]×max[05052(105)052]2×15599+09×135×(0301)×054}5629kNm
q2＝max[1508+(0301)×054+05×(12012)+(05+(24+11)×012)×max[05052(105)052]2×14386+(0301)×054]＝4411kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×5629×045205×5629×032]＝0253kN·m
σ＝MmaxW＝0253×10683330＝304Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×5629×0455629×03]＝1689kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×1689×1000(2×50×100)＝0507Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×4411×4504(100×9350×4166700)＝0029mm≤[ν]＝l250＝450250＝18mm
ν2＝q2l24(8EI)＝4411×3004(8×9350×4166700)＝0115mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×5629×0450393×5629×045+5629×03]＝2895kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R5＝1752kNR2＝R4＝2895kNR3＝2371kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×4411×0450393×4411×045+4411×03]＝2269kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'5＝1535kNR'2＝R'4＝2269kNR'3＝1847kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0402×1065080＝79083Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝3851kN
τmax＝2VmaxA2×3851×1000489＝15749Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0116mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0796kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0796kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×018×045×15210＝0023kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×12)+09×14×2]×1＝3936kNm
2)梁验算
q1＝max{1755+(0301)×054+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[05052(105)052]2×15084+(0301)×054}5109kNm
四～六计算程：
R1＝0745kNR2＝925kNR3＝0745kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0745+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05052)2×099250745+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105052)2×09]+00231＝9295kN
f＝N(φA)+MwW＝9295489(0186×489)+0023×1065080＝10672Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(99512)+Mwlb＝max[0745+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05052)2×099250745+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105052)2×09]+1312+00231＝10585kN
f＝N(φA)+MwW＝10585026(0186×489)+0023×1065080＝120898Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝10072kN≤[N]＝30kN
满足求
梁KL330侧模板计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
三层KL330
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
500×1200
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
120
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
12
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×12}＝min{29868288}＝288kNm2
振捣混凝土时垂直面模板荷载标准值Q2k(kNm2)
4
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×12]＝min[2987288]＝288kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q2k135G4k+14×07Q2k]＝09max[12×288+14×4135×288+14×07×4]＝09max[4016428]＝09×428＝3852kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝288 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
600
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
200750
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×3852＝3852kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×3852×022＝0193kN·m
σ＝MmaxW＝0193×10637500＝5136Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×288＝288kNm
νmax＝5×288×2004(384×10000×281250)0213mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l3852×02＝7704kN
正常极限状态
R'＝ql288×02＝576kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
83333
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
416667
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q7704kNm
σ＝MmaxW＝0419×10683333＝5034Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×2601×1000(2×50×100)＝078Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q576kNm
νmax＝0407mm≤5504001375mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝5143kN
正常极限状态
R'max3846kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q2572kNm
σ＝MmaxW＝0489×1064490＝108929Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×4673×1000424＝22043Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q3846kNm
ν1max＝0803mm≤60040015mm
ν2max＝0144mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝17062kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×17062＝16209kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁KL318模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
三层梁KL318
新浇混凝土梁计算跨度(m)
6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×800
新浇混凝土结构层高(m)
995
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×08)+14×2135×(01+(24+15)×08)+14×07×2]×1＝26672kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×08]×1＝24908kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×08]×1＝205kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×26672×022＝0133kN·m
σ＝MmaxW＝0133×10637500＝3556Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×205×2004(100×10000×281250)＝0061mm≤[ν]＝l250＝200250＝08mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×24908×02+0437×1764×02＝2022kN
R2125q1l125×26672×02＝6668kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×205×02＝1538kN
R2'125q2l125×205×02＝5125kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{2022+09×135×[(0301)×042+05×(08012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×2135×(05+(24+11)×012)+14×07×2]×max[05042(105)042]2×16668+09×135×(0301)×042}6716kNm
q2＝max[1538+(0301)×042+05×(08012)+(05+(24+11)×012)×max[05042(105)042]2×15125+(0301)×042]＝5165kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×6716×09205×6716×032]＝0582kN·m
σ＝MmaxW＝0582×10683330＝6986Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×6716×096716×03]＝3669kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3669×1000(2×50×100)＝1101Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×5165×9004(100×9350×4166700)＝055mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
ν2＝q2l24(8EI)＝5165×3004(8×9350×4166700)＝0134mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×6716×090393×6716×09+6716×03]＝6909kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝3529kNR2＝6909kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×5165×090393×5165×09+5165×03]＝5313kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝3031kNR'2＝5313kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0339×1065080＝66697Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝2795kN
τmax＝2VmaxA2×2795×1000489＝11432Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0116mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0734kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0734kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×018×09×15210＝0046kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×08)+09×14×2]×1＝2712kNm
2)梁验算
q1＝max{1859+(0301)×042+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[05042(105)042]2×1678+(0301)×042}682kNm
四～六计算程：
R1＝0699kNR2＝1234kNR3＝0699kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0699+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05042)2×0912340699+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+00461＝12432kN
f＝N(φA)+MwW＝12431678(0186×489)+0046×1065080＝145722Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(99508)+Mwlb＝max[0699+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05042)2×0912340699+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+1372+00461＝13758kN
f＝N(φA)+MwW＝13758251(0186×489)+0046×1065080＝160307Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝12499kN≤[N]＝30kN
满足求
梁KL318侧模板计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
KL318
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
400×800
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
120
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
08
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×08}＝min{29868192}＝192kNm2
振捣混凝土时垂直面模板荷载标准值Q2k(kNm2)
4
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×08]＝min[2987192]＝192kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q2k135G4k+14×07Q2k]＝09max[12×192+14×4135×192+14×07×4]＝09max[28642984]＝09×2984＝26856kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝192 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
800
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0400
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×26856＝26856kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×26856×022＝0134kN·m
σ＝MmaxW＝0134×10637500＝3581Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×192＝192kNm
νmax＝5×192×2004(384×10000×281250)0142mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l26856×02＝5371kN
正常极限状态
R'＝ql192×02＝384kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q5371kNm
σ＝MmaxW＝0211×10664000＝329Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×1601×1000(2×80×60)＝05Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q384kNm
νmax＝0201mm≤4004001mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝3104kN
正常极限状态
R'max222kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q1552kNm
σ＝MmaxW＝0512×1064490＝114067Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×3744×1000424＝17661Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q222kNm
ν1max＝1438mm≤8004002mm
ν2max＝0083mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝13696kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×13696＝13012kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁KL325模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
三层梁KL325
新浇混凝土梁计算跨度(m)
6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×700
新浇混凝土结构层高(m)
995
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
03
非定义022
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
2
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm简支梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×07)+14×2135×(01+(24+15)×07)+14×07×2]×1＝23573kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×07]×1＝1795kNm
1强度验算
Mmax＝q1l28＝23573×0328＝0265kN·m
σ＝MmaxW＝0265×10637500＝7072Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝5q2L4(384EI)5×1795×3004(384×10000×281250)＝0673mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R205q1l05×23573×03＝3536kN
标准值(正常极限状态)
R1'R2'05q2l05×1795×03＝2692kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{3536+09×135×[(0301)×032+05×(07012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×2135×(05+(24+11)×012)+14×07×2]×max[05032(105)032]2×13536+09×135×(0301)×032}503kNm
q2＝max[2692+(0301)×032+05×(07012)+(05+(24+11)×012)×max[05032(105)032]2×12692+(0301)×032]＝3627kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×503×09205×503×032]＝0436kN·m
σ＝MmaxW＝0436×10664000＝6811Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×503×09503×03]＝2748kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×2748×1000(2×60×80)＝0859Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×3627×9004(100×9350×2560000)＝0628mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
ν2＝q2l24(8EI)＝3627×3004(8×9350×2560000)＝0153mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×503×090393×503×09+503×03]＝5174kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R2＝5174kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×3627×090393×3627×09+3627×03]＝3731kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'2＝3731kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0462×1065080＝90901Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝4545kN
τmax＝2VmaxA2×4545×1000489＝1859Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0099mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0629kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0629kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×022×09×15210＝0056kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×07)+09×14×2]×1＝2406kNm
2)梁验算
q1＝max{3609+(0301)×032+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[05032(105)032]2×13609+(0301)×032}4597kNm
四～六计算程：
R1＝0575kNR2＝8309kNR3＝0575kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0575+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05032)2×0983090575+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105032)2×09]+00561＝8421kN
f＝N(φA)+MwW＝8421119(0186×489)+0056×1065080＝103636Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(99507)+Mwlb＝max[0575+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05032)2×0983090575+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105032)2×09]+1388+00561＝9752kN
f＝N(φA)+MwW＝9752486(0186×489)+0056×1065080＝118274Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝9091kN≤[N]＝30kN
满足求
梁KL325侧模板计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
KL325
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
300×700
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
120
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
07
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×07}＝min{29868168}＝168kNm2
振捣混凝土时垂直面模板荷载标准值Q2k(kNm2)
4
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×07]＝min[2987168]＝168kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q2k135G4k+14×07Q2k]＝09max[12×168+14×4135×168+14×07×4]＝09max[2576266]＝09×266＝2394kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝168 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
800
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0400
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×2394＝2394kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×2394×022＝012kN·m
σ＝MmaxW＝012×10637500＝3192Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×168＝168kNm
νmax＝5×168×2004(384×10000×281250)0124mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l2394×02＝4788kN
正常极限状态
R'＝ql168×02＝336kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q4788kNm
σ＝MmaxW＝0078×10664000＝1212Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×1152×1000(2×80×60)＝036Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q336kNm
νmax＝0026mm≤4004001mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝2013kN
正常极限状态
R'max1413kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q1007kNm
σ＝MmaxW＝0332×1064490＝74011Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×2429×1000424＝11459Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q1413kNm
ν1max＝0915mm≤8004002mm
ν2max＝0053mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝8887kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×8887＝8442kN≤Ntb＝178kN
满足求
门厅顶板模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土楼板名称
三层板
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
66
新浇混凝土楼板边宽B(m)
5
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
995
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
150
立柱距混凝土板长边距离(mm)
250
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
300
梁两端悬挑长度(mm)
200200
梁两端悬挑长度(mm)
100100
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

模板设计面图

模板设计剖面图(楼板长)

模板设计剖面图(楼板宽)
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×16511kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×10108kNm
p＝09×14×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[6511×03280108×0328+315×034] 0237kN·m
σ＝MmaxW＝0237×10637500＝6332Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×13112kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×3112×3004(384×10000×281250)＝0117mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整＝[5000900]取整＝5四等跨连续梁计算梁较悬挑长度200mm需进行利组合计算简图：


1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝2018kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝1073kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝0945kNm
M1＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×1073×092+0121×0945×092＝0186kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝0097kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kN
M2＝max[0077q2L2+021pL0107q2L2+0181pL]＝max[0077×0097×092+021×315×090107×0097×092+0181×315×09]＝0601kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[2018×02220097×0222+315×02]＝0632kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[018606010632]＝0632kN·m
σ＝MmaxW＝0632×10664000＝9874Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×1073×09+062×0945×09＝1114kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×0097×09+0681×315＝2198kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[2018×020097×02+315]＝3169kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[111421983169]＝3169kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3169×1000(2×80×60)＝099Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝0994kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×0994×9004(100×9350×2560000)＝0172mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)0994×2004(8×9350×2560000)＝0008mm≤[ν]＝l1250＝200250＝08mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝1705kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝1138kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝0567kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×031054kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×1138×09+1223×0567×09＝1795kN
悬臂梁R1＝q1l1705×02＝0341kN
R＝max[RmaxR1]＝1795kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×1054×09＝1084kN
悬臂梁R1＝q2l1054×02＝0211kN
R＝max[RmaxR1]＝1084kN
2抗弯验算
计算简图：


梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0531kN·m
σ＝MmaxW＝0531×1065080＝104471Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝3329kN
τmax＝2VmaxA2×3329×1000489＝13616Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0634mm
跨中νmax0634mm≤[ν]90025036mm
悬挑段νmax＝0264mm≤[ν]10025004mm
满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334159165623≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579159＝196263查表φ1＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝4499kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝4498562(0188×424)+0046×1064490＝66664Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512159＝196196查表φ2＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝4742kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝4741562(0188×424)+0046×1064490＝69712Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝4499kN≤[N]＝30kN
满足求



B 三层宴全厅高支模计算书
柱KZ8b模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
宴会厅柱KZ8b
新浇混凝土柱长边边长(mm)
1000
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9800
新浇混凝土柱短边边长(mm)
800
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
98
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4kmin{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q4k135G4k+14×07Q4k]＝09max[12×3421+14×2135×3421+14×07×2]＝09max[4385248144]＝09×48144＝43329kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
4
柱箍间距l1(mm)
600

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图三等跨连续梁验算





静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×06×3421＝24939kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ4k＝09×14×07×06×2＝1058kNm
Mmax＝01q1l20117q2l2＝01×24939×026720117×1058×02672＝0186kN·m
σ＝MmaxW＝0186×106(16×600×152)＝8273Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×3421＝20526kNm
ν＝0677ql4(100EI)＝0677×20526×2666674(100×8925×(112×600×153))＝0467mm≤[ν]＝l400＝266667400＝0667mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝0267×43329＝11554 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0439kN·m
σ＝MmaxW＝0439×106508×103＝86393Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝0267×3421＝9123 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0307mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝042kN·mN1＝12245kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝076kN·mN2＝15535kN
MWn＝076×106(508×103)＝149552Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0081mm≤[ν]＝l400＝0938mm
ν2＝0176mm≤[ν]＝l400＝1158mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝15535×115535kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝15535×115535kN≤26kN
满足求
柱KZ8模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
宴会厅KZ8
新浇混凝土柱长边边长(mm)
800
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9800
新浇混凝土柱短边边长(mm)
800
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
98
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×98}＝min{298682352}＝29868kNm2
倾倒混凝土时垂直面模板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×98]＝min[29872352]＝2987kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×2987+14×2135×2987+14×07×2]＝09max[3864442284]＝09×42284＝38056kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝2987 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
4
柱短边梁根数
4
柱箍间距l1(mm)
600

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图三等跨连续梁验算





静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×06×2987＝21775kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ3k＝09×14×07×06×2＝1058kNm
Mmax＝01q1l20117q2l2＝01×21775×026720117×1058×02672＝0164kN·m
σ＝MmaxW＝0164×106(16×600×152)＝7273Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×2987＝17922kNm
ν＝0677ql4(100EI)＝0677×17922×2666674(100×8925×(112×600×153))＝0407mm≤[ν]＝l400＝266667400＝0667mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝0267×38056＝10148 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0385kN·m
σ＝MmaxW＝0385×106508×103＝7588Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝0267×2987＝7965 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0268mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0667kN·mN1＝13645kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0667kN·mN2＝13645kN
MWn＝0667×106(508×103)＝131356Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0153mm≤[ν]＝l400＝1158mm
ν2＝0153mm≤[ν]＝l400＝1158mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝13645×113645kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝13645×113645kN≤26kN
满足求
柱KZ9(3)\KZ3a模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
宴会厅KZ9(3)\KZ3a
新浇混凝土柱长边边长(mm)
1200
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9800
新浇混凝土柱短边边长(mm)
900
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
98
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4kmin{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q4k135G4k+14×07Q4k]＝09max[12×3421+14×2135×3421+14×07×2]＝09max[4385248144]＝09×48144＝43329kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
4
柱箍间距l1(mm)
600

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图四等跨连续梁验算



静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×06×3421＝24939kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ4k＝09×14×07×06×2＝1058kNm
Mmax＝0107q1l20121q2l2＝0107×24939×0320121×1058×032＝0252kN·m
σ＝MmaxW＝0252×106(16×600×152)＝11186Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×3421＝20526kNm
ν＝0632ql4(100EI)＝0632×20526×3004(100×8925×(112×600×153))＝0698mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝03×43329＝12999 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0494kN·m
σ＝MmaxW＝0494×106508×103＝97198Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝03×3421＝10263 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0345mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0557kN·mN1＝13565kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0938kN·mN2＝17256kN
MWn＝0938×106(508×103)＝184584Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0148mm≤[ν]＝l400＝1105mm
ν2＝0265mm≤[ν]＝l400＝1282mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝17256×117256kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝17256×117256kN≤26kN
满足求
柱KZ6模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
宴会厅KZ6
新浇混凝土柱长边边长(mm)
600
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9800
新浇混凝土柱短边边长(mm)
600
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
98
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4kmin{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×98}＝min{342132352}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q4k135G4k+14×07Q4k]＝09max[12×3421+14×2135×3421+14×07×2]＝09max[4385248144]＝09×48144＝43329kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
3
柱短边梁根数
3
柱箍间距l1(mm)
600

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图二等跨连续梁验算



静载线荷载q1＝135bG4k＝135×06×3421＝2771kNm
活载线荷载q2＝14×07bQ4k＝14×07×06×2＝1176kNm
Mmax＝0125q1l20125q2l2＝0125×2771×0320125×1176×032＝0325kN·m
σ＝MmaxW＝0325×106(16×600×152)＝14443Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×3421＝20526kNm
ν＝0521ql4(100EI)＝0521×20526×3004(100×8925×(112×600×153))＝0575mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝03×43329＝12999 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0494kN·m
σ＝MmaxW＝0494×106508×103＝97198Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝03×3421＝10263 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0345mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0207kN·mN1＝1112kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0207kN·mN2＝1112kN
MWn＝0207×106(508×103)＝40749Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝004mm≤[ν]＝l400＝0908mm
ν2＝004mm≤[ν]＝l400＝0908mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝1112×11112kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝1112×11112kN≤26kN
满足求

梁WKL8模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
四层梁WKL8
新浇混凝土梁计算跨度(m)
75
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×2200
新浇混凝土结构层高(m)
98
梁侧楼板厚度(mm)
250
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
450
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×22)+14×2135×(01+(24+15)×22)+14×07×2]×1＝70047kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×22]×1＝68283kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×22]×1＝562kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×70047×022＝035kN·m
σ＝MmaxW＝035×10637500＝934Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×562×2004(100×10000×281250)＝0167mm≤[ν]＝l250＝200250＝08mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×68283×02+0437×1764×02＝5275kN
R2125q1l125×70047×02＝17512kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×562×02＝4215kN
R2'125q2l125×562×02＝1405kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{5275+09×135×[(0301)×042+05×(22025)]+09max[12×(05+(24+11)×025)+14×2135×(05+(24+11)×025)+14×07×2]×max[05042(105)042]2×117512+09×135×(0301)×042}1756kNm
q2＝max[4215+(0301)×042+05×(22025)+(05+(24+11)×025)×max[05042(105)042]2×11405+(0301)×042]＝1409kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×1756×045205×1756×032]＝079kN·m
σ＝MmaxW＝079×10683330＝9483Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×1756×0451756×03]＝5268kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×5268×1000(2×50×100)＝158Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×1409×4504(100×9350×4166700)＝0094mm≤[ν]＝l250＝450250＝18mm
ν2＝q2l24(8EI)＝1409×3004(8×9350×4166700)＝0366mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×1756×0450393×1756×045+1756×03]＝9032kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝4119kNR2＝9032kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×1409×0450393×1409×045+1409×03]＝7247kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝3573kNR'2＝7247kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0395×1065080＝77848Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝3262kN
τmax＝2VmaxA2×3262×1000489＝13343Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0137mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0857kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0857kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×018×045×15210＝0023kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×22)+09×14×2]×1＝6996kNm
2)梁验算
q1＝max{475+(0301)×042+[12×(05+(24+11)×025)+09×14×1]×max[05042(105)042]2×11749+(0301)×042}1753kNm
四～六计算程：
R1＝0801kNR2＝15114kNR3＝0801kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0801+[12×(05+(24+11)×025)+09×14×1]×(09+05042)2×09151140801+[12×(05+(24+11)×025)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+00231＝1516kN
f＝N(φA)+MwW＝15159743(0186×489)+0023×1065080＝171195Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9822)+Mwlb＝max[0801+[12×(075+(24+11)×025)+09×14×1]×(09+05042)2×09151140801+[12×(075+(24+11)×025)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+114+00231＝16277kN
f＝N(φA)+MwW＝16276779(0186×489)+0023×1065080＝183477Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝15556kN≤[N]＝30kN
满足求
梁WKL8侧模板计算书
计算：
1混凝土结构工程施工规范GB506662011
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
四层梁WKL8
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
400×2200
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
250
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
22
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×22}＝min{34213528}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×22}＝min{34213528}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝γ0[135×09×G4k+14×φcQ4k]＝1×[135×09×3421+14×09×2]＝44085kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
150
拉螺栓水间距(mm)
400
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
08001600
设计简图：没

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×44085＝44085kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×44085×022＝022kN·m
σ＝MmaxW＝022×10637500＝5878Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×3421＝3421kNm
νmax＝5×3421×2004(384×10000×281250)0253mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l44085×02＝8817kN
正常极限状态
R'＝ql3421×02＝6842kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
83333
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
416667
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q8817kNm
σ＝MmaxW＝057×10683333＝6844Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×424×1000(2×50×100)＝1272Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q6842kNm
νmax＝0552mm≤8004002mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝7804kN
正常极限状态
R'max6056kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q3902kNm
σ＝MmaxW＝039×1064490＝86948Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×3902×1000424＝18406Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q6056kNm
ν1max＝05mm≤4004001mm
ν2max＝0159mm≤1504000375mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝15608kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×15608＝14828kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁KL439模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
四层梁KL439
新浇混凝土梁计算跨度(m)
23
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
750×1800
新浇混凝土结构层高(m)
98
梁侧楼板厚度(mm)
150
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
450
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
4
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm三等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×18)+14×2135×(01+(24+15)×18)+14×07×2]×1＝57654kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×18]×1＝5589kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×18]×1＝46kNm
1强度验算
Mmax＝01q1静L2+0117q1活L2＝01×5589×0252+0117×1764×0252＝0362kN·m
σ＝MmaxW＝0362×10637500＝9659Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0677q2L4(100EI)0677×46×2504(100×10000×281250)＝0433mm≤[ν]＝l250＝250250＝1mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R404 q1静l +045 q1活l04×5589×025+045×1764×025＝5787kN
R2R311 q1静l +12 q1活l11×5589×025+12×1764×025＝15899kN
标准值(正常极限状态)
R1'R4'04 q2l04×46×025＝46kN
R2'R3'11 q2l11×46×025＝1265kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
50×100
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
8333
梁截面惯性矩I(cm4)
41667
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{5787+09×135×[(0301)×0753+05×(18015)]+09max[12×(05+(24+11)×015)+14×2135×(05+(24+11)×015)+14×07×2]×max[050752(105)0752]2×115899+09×135×(0301)×0753}1596kNm
q2＝max[46+(0301)×0753+05×(18015)+(05+(24+11)×015)×max[050752(105)0752]2×11265+(0301)×0753]＝127kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×1596×045205×1596×032]＝0718kN·m
σ＝MmaxW＝0718×10683330＝8619Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×1596×0451596×03]＝4788kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×4788×1000(2×50×100)＝1436Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×127×4504(100×9350×4166700)＝0084mm≤[ν]＝l250＝450250＝18mm
ν2＝q2l24(8EI)＝127×3004(8×9350×4166700)＝033mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×1596×0450393×1596×045+1596×03]＝8209kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R4＝3753kNR2＝R3＝8209kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×127×0450393×127×045+127×03]＝6532kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'4＝3142kNR'2＝R'3＝6532kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0893×1065080＝175846Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝8882kN
τmax＝2VmaxA2×8882×1000489＝36326Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0247mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝308kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知右侧立柱扣件受力R＝308kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×018×045×15210＝0023kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×18)+09×14×2]×1＝5772kNm
2)梁验算
q1＝max{5223+(0301)×0753+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×max[050752(105)0752]2×114342+(0301)×0753}14392kNm
四～六计算程：
R1＝2827kNR2＝16076kNR3＝2827kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[2827+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+050752)2×09160762827+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+1050752)2×09]+00231＝16122kN
f＝N(φA)+MwW＝16121943(0186×489)+0023×1065080＝181774Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9818)+Mwlb＝max[2827+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+050752)2×09160762827+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+1050752)2×09]+12+00231＝17299kN
f＝N(φA)+MwW＝17298979(0186×489)+0023×1065080＝194715Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝17763kN≤[N]＝30kN
满足求
梁KL439侧模板计算书
计算：
1混凝土结构工程施工规范GB506662011
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
四层梁KL439
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
750×1800
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
150
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
18
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×18}＝min{34213432}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×18}＝min{34213432}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝γ0[135×09×G4k+14×φcQ4k]＝1×[135×09×3421+14×09×2]＝44085kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
100
拉螺栓水间距(mm)
400
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
06001300
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×44085＝44085kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×44085×022＝022kN·m
σ＝MmaxW＝022×10637500＝5878Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×3421＝3421kNm
νmax＝5×3421×2004(384×10000×281250)0253mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l44085×02＝8817kN
正常极限状态
R'＝ql3421×02＝6842kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q8817kNm
σ＝MmaxW＝054×10664000＝8438Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×3388×1000(2×80×60)＝1059Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q6842kNm
νmax＝0792mm≤700400175mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝6474kN
正常极限状态
R'max5024kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q3237kNm
σ＝MmaxW＝0324×1064490＝72094Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×3965×1000424＝18704Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q5024kNm
ν1max＝0215mm≤4004001mm
ν2max＝0075mm≤100400025mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝14405kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×14405＝13684kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁KL454模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
四层梁KL454
新浇混凝土梁计算跨度(m)
15
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×1500
新浇混凝土结构层高(m)
98
梁侧楼板厚度(mm)
150
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
03
非定义022
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
450
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×15)+14×2135×(01+(24+15)×15)+14×07×2]×1＝48359kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×15]×1＝46595kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×15]×1＝3835kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×48359×0252＝0378kN·m
σ＝MmaxW＝0378×10637500＝10075Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×3835×2504(100×10000×281250)＝0278mm≤[ν]＝l250＝250250＝1mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×46595×025+0437×1764×025＝4561kN
R2125q1l125×48359×025＝15112kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×3835×025＝3595kN
R2'125q2l125×3835×025＝11984kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{4561+09×135×[(0301)×052+05×(15015)]+09max[12×(05+(24+11)×015)+14×2135×(05+(24+11)×015)+14×07×2]×max[05052(105)052]2×115112+09×135×(0301)×052}15173kNm
q2＝max[3595+(0301)×052+05×(15015)+(05+(24+11)×015)×max[05052(105)052]2×111984+(0301)×052]＝12034kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×15173×045205×15173×032]＝0683kN·m
σ＝MmaxW＝0683×10664000＝10669Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×15173×04515173×03]＝4552kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×4552×1000(2×60×80)＝1422Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×12034×4504(100×9350×2560000)＝013mm≤[ν]＝l250＝450250＝18mm
ν2＝q2l24(8EI)＝12034×3004(8×9350×2560000)＝0509mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×15173×0450393×15173×045+15173×03]＝7804kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝3257kNR2＝7804kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×12034×0450393×12034×045+12034×03]＝619kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝276kNR'2＝619kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0305×1065080＝60115Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝2239kN
τmax＝2VmaxA2×2239×1000489＝9159Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0128mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝1018kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝1018kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×022×045×15210＝0028kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×15)+09×14×2]×1＝4854kNm
2)梁验算
q1＝max{4131+(0301)×052+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×max[05052(105)052]2×115169+(0301)×052}15219kNm
四～六计算程：
R1＝0949kNR2＝12002kNR3＝0949kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0949+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05052)2×09120020949+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105052)2×09]+00281＝12059kN
f＝N(φA)+MwW＝12058633(0186×489)+0028×1065080＝138104Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9815)+Mwlb＝max[0949+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05052)2×09120020949+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105052)2×09]+1245+00281＝13276kN
f＝N(φA)+MwW＝13275566(0186×489)+0028×1065080＝151484Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝12282kN≤[N]＝30kN
满足求
梁KL454侧模板计算书
计算：
1混凝土结构工程施工规范GB506662011
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
四层梁KL454
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
500×1500
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
150
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
15
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×15}＝min{3421336}＝34213kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×15}＝min{3421336}＝34213kNm2
承载力极限状态设计值S承＝γ0[135×09×G4k+14×φcQ4k]＝1×[135×09×3421+14×09×2]＝44085kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3421 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
600
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
05001100
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×44085＝44085kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×44085×022＝022kN·m
σ＝MmaxW＝022×10637500＝5878Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×3421＝3421kNm
νmax＝5×3421×2004(384×10000×281250)0253mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l44085×02＝8817kN
正常极限状态
R'＝ql3421×02＝6842kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q8817kNm
σ＝MmaxW＝0276×10664000＝4305Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×2737×1000(2×80×60)＝0855Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q6842kNm
νmax＝0159mm≤60040015mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝5367kN
正常极限状态
R'max4165kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q2684kNm
σ＝MmaxW＝051×1064490＝113672Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×4877×1000424＝23003Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q4165kNm
ν1max＝087mm≤60040015mm
ν2max＝0156mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝17805kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×17805＝16915kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁KL461模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
四层梁KL461
新浇混凝土梁计算跨度(m)
10
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
600×900
新浇混凝土结构层高(m)
98
梁侧楼板厚度(mm)
150
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
03
非定义022
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
450
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝28006kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×032＝0335kN·m
σ＝MmaxW＝0335×10637500＝8931Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×2305×3004(100×10000×281250)＝0346mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×28006×03+0437×1764×03＝3382kN
R2125q1l125×2977×03＝11164kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×2305×03＝2593kN
R2'125q2l125×2305×03＝8644kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{3382+09×135×[(0301)×062+05×(09015)]+09max[12×(05+(24+11)×015)+14×2135×(05+(24+11)×015)+14×07×2]×max[05062(105)062]2×111164+09×135×(0301)×062}11237kNm
q2＝max[2593+(0301)×062+05×(09015)+(05+(24+11)×015)×max[05062(105)062]2×18644+(0301)×062]＝8704kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×11237×045205×11237×032]＝0506kN·m
σ＝MmaxW＝0506×10664000＝7901Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×11237×04511237×03]＝3371kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3371×1000(2×60×80)＝1053Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×8704×4504(100×9350×2560000)＝0094mm≤[ν]＝l250＝450250＝18mm
ν2＝q2l24(8EI)＝8704×3004(8×9350×2560000)＝0368mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×11237×0450393×11237×045+11237×03]＝578kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝2378kNR2＝578kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×8704×0450393×8704×045+8704×03]＝4477kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝1972kNR'2＝4477kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0205×1065080＝40447Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝1351kN
τmax＝2VmaxA2×1351×1000489＝5525Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0096mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝1027kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝1027kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×022×045×15210＝0028kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝3018kNm
2)梁验算
q1＝max{3098+(0301)×062+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×max[05062(105)062]2×111318+(0301)×062}11378kNm
四～六计算程：
R1＝0964kNR2＝8388kNR3＝0964kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0964+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05062)2×0983880964+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105062)2×09]+00281＝8444kN
f＝N(φA)+MwW＝8443685(0186×489)+0028×1065080＝9836Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9809)+Mwlb＝max[0964+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05062)2×0983880964+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105062)2×09]+1335+00281＝9751kN
f＝N(φA)+MwW＝9750618(0186×489)+0028×1065080＝112729Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝8481kN≤[N]＝30kN
满足求

梁KL461侧模板计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
四层梁KL461
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
600×900
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
150
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
09
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×09}＝min{29868216}＝216kNm2
振捣混凝土时垂直面模板荷载标准值Q2k(kNm2)
4
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×09]＝min[2987216]＝216kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q2k135G4k+14×07Q2k]＝09max[12×216+14×4135×216+14×07×4]＝09max[31523308]＝09×3308＝29772kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝216 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
800
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0500
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×29772＝29772kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×29772×022＝0149kN·m
σ＝MmaxW＝0149×10637500＝397Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×216＝216kNm
νmax＝5×216×2004(384×10000×281250)016mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l29772×02＝5954kN
正常极限状态
R'＝ql216×02＝432kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q5954kNm
σ＝MmaxW＝0186×10664000＝2907Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×1861×1000(2×80×60)＝0581Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q432kNm
νmax＝0067mm≤500400125mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝3349kN
正常极限状态
R'max243kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q1675kNm
σ＝MmaxW＝0553×1064490＝123107Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×4041×1000424＝19061Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q243kNm
ν1max＝1574mm≤8004002mm
ν2max＝0091mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝14782kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×14782＝14043kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁WKL9模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
四层WKL9
新浇混凝土梁计算跨度(m)
6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×800
新浇混凝土结构层高(m)
98
梁侧楼板厚度(mm)
150
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
非定义018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×08)+14×2135×(01+(24+15)×08)+14×07×2]×1＝26672kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×08]×1＝24908kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×08]×1＝205kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×26672×022＝0133kN·m
σ＝MmaxW＝0133×10637500＝3556Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×205×2004(100×10000×281250)＝0061mm≤[ν]＝l250＝200250＝08mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×24908×02+0437×1764×02＝2022kN
R2125q1l125×26672×02＝6668kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×205×02＝1538kN
R2'125q2l125×205×02＝5125kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{2022+09×135×[(0301)×042+05×(08015)]+09max[12×(05+(24+11)×015)+14×2135×(05+(24+11)×015)+14×07×2]×max[05042(105)042]2×16668+09×135×(0301)×042}6716kNm
q2＝max[1538+(0301)×042+05×(08015)+(05+(24+11)×015)×max[05042(105)042]2×15125+(0301)×042]＝5165kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×6716×09205×6716×032]＝0582kN·m
σ＝MmaxW＝0582×10664000＝9096Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×6716×096716×03]＝3669kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3669×1000(2×60×80)＝1147Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×5165×9004(100×9350×2560000)＝0895mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
ν2＝q2l24(8EI)＝5165×3004(8×9350×2560000)＝0218mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×6716×090393×6716×09+6716×03]＝6909kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝3636kNR2＝6909kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×5165×090393×5165×09+5165×03]＝5313kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝3137kNR'2＝5313kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0349×1065080＝68719Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝288kN
τmax＝2VmaxA2×288×1000489＝11778Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝012mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0756kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0756kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×018×09×15210＝0046kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×08)+09×14×2]×1＝2712kNm
2)梁验算
q1＝max{1859+(0301)×042+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×max[05042(105)042]2×1678+(0301)×042}682kNm
四～六计算程：
R1＝0721kNR2＝12509kNR3＝0721kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0721+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05042)2×09125090721+[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+00461＝12601kN
f＝N(φA)+MwW＝12601166(0186×489)+0046×1065080＝147585Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9808)+Mwlb＝max[0721+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+05042)2×09125090721+[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+135+00461＝13905kN
f＝N(φA)+MwW＝13905239(0186×489)+0046×1065080＝161923Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝12668kN≤[N]＝30kN
满足求
梁WKL9侧模板计算书
计算：
1混凝土结构工程施工规范GB506662011
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
四层WKL9
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
400×800
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
150
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
08
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×08}＝min{34213192}＝192kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×08}＝min{34213192}＝192kNm2
承载力极限状态设计值S承＝γ0[135×09×G4k+14×φcQ4k]＝1×[135×09×192+14×09×2]＝25848kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝192 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
200
拉螺栓水间距(mm)
800
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0400
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×25848＝25848kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×25848×022＝0129kN·m
σ＝MmaxW＝0129×10637500＝3446Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×192＝192kNm
νmax＝5×192×2004(384×10000×281250)0142mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l25848×02＝517kN
正常极限状态
R'＝ql192×02＝384kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q517kNm
σ＝MmaxW＝0162×10664000＝2524Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×1438×1000(2×80×60)＝0449Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q384kNm
νmax＝0125mm≤4004001mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝273kN
正常极限状态
R'max2028kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q1365kNm
σ＝MmaxW＝045×1064490＝100323Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×3293×1000424＝15533Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q2028kNm
ν1max＝1313mm≤8004002mm
ν2max＝0076mm≤20040005mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝12046kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×12046＝11444kN≤Ntb＝178kN
满足求
四层250厚板模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土楼板名称
四层板
新浇混凝土楼板板厚(mm)
250
新浇混凝土楼板边长L(m)
5
新浇混凝土楼板边宽B(m)
38
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
83
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
250
立柱距混凝土板长边距离(mm)
100
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
300
梁两端悬挑长度(mm)
100100
梁两端悬挑长度(mm)
250250
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

模板设计面图

模板设计剖面图(楼板长)

模板设计剖面图(楼板宽)
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×025)+14×25135×(01+(11+24)×025)+14×07×25] ×110035kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×10108kNm
p＝09×14×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[10035×03280108×0328+315×034] 0237kN·m
σ＝MmaxW＝0237×10637500＝6332Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×025)×16375kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×6375×3004(384×10000×281250)＝0239mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整＝[3800900]取整＝4四等跨连续梁计算梁较悬挑长度100mm需进行利组合计算简图：


1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×025)+14×25135×(03+(11+24)×025)+14×07×25]×03＝3075kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×025)×03＝213kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝0945kNm
M1＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×213×092+0121×0945×092＝0277kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝0097kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kN
M2＝max[0077q2L2+021pL0107q2L2+0181pL]＝max[0077×0097×092+021×315×090107×0097×092+0181×315×09]＝0601kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[3075×01220097×0122+315×01]＝0315kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[027706010315]＝0601kN·m
σ＝MmaxW＝0601×10664000＝9397Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×213×09+062×0945×09＝1691kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×0097×09+0681×315＝2198kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[3075×010097×01+315]＝316kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[16912198316]＝316kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×316×1000(2×80×60)＝0987Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×025)×03＝1972kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×1972×9004(100×9350×2560000)＝0342mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×025)+14×15135×(05+(11+24)×025)+14×07×15]×03＝2866kNm
q1静＝09×135(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×135×(05+(11+24)×025)×03＝2469kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝0567kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×025)×032033kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×2469×09+1223×0567×09＝3164kN
悬臂梁R1＝q1l2866×01＝0287kN
R＝max[RmaxR1]＝3164kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×2033×09＝2091kN
悬臂梁R1＝q2l2033×01＝0203kN
R＝max[RmaxR1]＝2091kN
2抗弯验算
计算简图：


梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0845kN·m
σ＝MmaxW＝0845×1065080＝166322Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝6563kN
τmax＝2VmaxA2×6563×1000489＝26841Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝1013mm
跨中νmax1013mm≤[ν]90025036mm
悬挑段νmax＝0886mm≤[ν]2502501mm
满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
立柱截面回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(05+(24+11)×025)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝767kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝7670198(0186×489)+0046×1065080＝93371Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(075+(24+11)×025)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝7913kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝7913198(0186×489)+0046×1065080＝96043Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝767kN≤[N]＝30kN
满足求
四层150厚板模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土楼板名称
四层板
新浇混凝土楼板板厚(mm)
150
新浇混凝土楼板边长L(m)
55
新浇混凝土楼板边宽B(m)
4
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
995
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
50
立柱距混凝土板长边距离(mm)
200
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
250
梁两端悬挑长度(mm)
100100
梁两端悬挑长度(mm)
5050
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

模板设计面图

模板设计剖面图(楼板长)

模板设计剖面图(楼板宽)
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×015)+14×25135×(01+(11+24)×015)+14×07×25] ×17324kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×10108kNm
p＝09×14×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[7324×025280108×02528+315×0254] 0198kN·m
σ＝MmaxW＝0198×10637500＝5272Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×015)×13865kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×3865×2504(384×10000×281250)＝007mm≤[ν]＝l250＝250250＝1mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整＝[4000900]取整＝4四等跨连续梁计算梁较悬挑长度100mm需进行利组合计算简图：


1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×015)+14×25135×(03+(11+24)×015)+14×07×25]×025＝1885kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×015)×025＝1098kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×025＝0788kNm
M1＝0107q1静L2+0121q1活L2＝0107×1098×092+0121×0788×092＝0172kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×025＝0081kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kN
M2＝max[0077q2L2+021pL0107q2L2+0181pL]＝max[0077×0081×092+021×315×090107×0081×092+0181×315×09]＝06kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[1885×01220081×0122+315×01]＝0315kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[0172060315]＝06kN·m
σ＝MmaxW＝06×10664000＝9381Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×1098×09+062×0788×09＝1039kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×0081×09+0681×315＝2189kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[1885×010081×01+315]＝3158kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[103921893158]＝3158kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3158×1000(2×80×60)＝0987Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×015)×025＝1016kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×1016×9004(100×9350×2560000)＝0176mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×015)+14×15135×(05+(11+24)×015)+14×07×15]×025＝1626kNm
q1静＝09×135(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×135×(05+(11+24)×015)×025＝1295kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×025＝0472kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×015)×0251066kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×1295×09+1223×0472×09＝1853kN
悬臂梁R1＝q1l1626×01＝0163kN
R＝max[RmaxR1]＝1853kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×1066×09＝1097kN
悬臂梁R1＝q2l1066×01＝0107kN
R＝max[RmaxR1]＝1097kN
2抗弯验算
计算简图：


梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0608kN·m
σ＝MmaxW＝0608×1065080＝119743Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝4048kN
τmax＝2VmaxA2×4048×1000489＝16555Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0662mm
跨中νmax0662mm≤[ν]90025036mm
悬挑段νmax＝0121mm≤[ν]5025002mm
满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334159165623≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579159＝196263查表φ1＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(05+(24+11)×015)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝523kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝5230478(0188×424)+0046×1064490＝75846Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512159＝196196查表φ2＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(075+(24+11)×015)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝5473kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝5473478(0188×424)+0046×1064490＝78894Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝523kN≤[N]＝30kN
满足求



C 十九层行政俱乐部高支模计算书
柱KZ2模板（设置拉螺栓）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土柱名称
行政俱乐部KZ2
新浇混凝土柱长边边长(mm)
700
新浇混凝土柱计算高度(mm)
9600
新浇混凝土柱短边边长(mm)
700
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
96
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×96}＝min{298682304}＝29868kNm2
倾倒混凝土时垂直面模板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×96]＝min[29872304]＝2987kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×2987+14×2135×2987+14×07×2]＝09max[3864442284]＝09×42284＝38056kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝2987 kNm2
三面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1474
面板弹性模量E(Nmm2)
8925
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
700

模板设计面图
1强度验算
利受力状态图四等跨连续梁验算



静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×07×2987＝25404kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ3k＝09×14×07×07×2＝1235kNm
Mmax＝0107q1l20121q2l2＝0107×25404×017520121×1235×01752＝0088kN·m
σ＝MmaxW＝0088×106(16×700×152)＝3346Nmm2≤[f]＝1474Nmm2
满足求
2挠度验算
作线荷载q＝bS正＝07×2987＝20909kNm
ν＝0632ql4(100EI)＝0632×20909×1754(100×8925×(112×700×153))＝0071mm≤[ν]＝l400＝175400＝0438mm
满足求
四梁验算
梁类型
钢
梁材质规格(mm)
Ф48×35
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
低处柱箍离楼面距离(mm)
180
1强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝0175×38056＝666 kNm



梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0341kN·m
σ＝MmaxW＝0341×106508×103＝67124Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝0175×2987＝5227 kNm

面板变形图(mm)
ν＝0412mm≤[ν]＝15mm
满足求
五柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明仅供参考）
柱箍类型
钢
柱箍合根数
2
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000

模板设计立面图
1柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0239kN·mN1＝6964kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0239kN·mN2＝6964kN
MWn＝0239×106(508×103)＝47068Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0059mm≤[ν]＝l400＝1032mm
ν2＝0059mm≤[ν]＝l400＝1032mm
满足求
六拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝6964×213929kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝6964×213929kN≤26kN
满足求
梁WKL2113模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL2113
新浇混凝土梁计算跨度(m)
62
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×900
新浇混凝土结构层高(m)
96
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
03
非定义022
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×09)+14×2135×(01+(24+15)×09)+14×07×2]×1＝2977kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×09]×1＝28006kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×09]×1＝2305kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×2977×022＝0149kN·m
σ＝MmaxW＝0149×10637500＝3969Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×2305×2004(100×10000×281250)＝0068mm≤[ν]＝l250＝200250＝08mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×28006×02+0437×1764×02＝2255kN
R2125q1l125×2977×02＝7442kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×2305×02＝1729kN
R2'125q2l125×2305×02＝5762kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{2255+09×135×[(0301)×042+05×(09012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×2135×(05+(24+11)×012)+14×07×2]×max[05042(105)042]2×17442+09×135×(0301)×042}7491kNm
q2＝max[1729+(0301)×042+05×(09012)+(05+(24+11)×012)×max[05042(105)042]2×15762+(0301)×042]＝5802kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×7491×09205×7491×032]＝0649kN·m
σ＝MmaxW＝0649×10664000＝10145Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×7491×097491×03]＝4092kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×4092×1000(2×60×80)＝1279Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×5802×9004(100×9350×2560000)＝1005mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
ν2＝q2l24(8EI)＝5802×3004(8×9350×2560000)＝0245mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×7491×090393×7491×09+7491×03]＝7706kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝3831kNR2＝7706kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×5802×090393×5802×09+5802×03]＝5969kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝329kNR'2＝5969kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0368×1065080＝72404Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝3034kN
τmax＝2VmaxA2×3034×1000489＝1241Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0126mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0797kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0797kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×022×09×15210＝0056kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×09)+09×14×2]×1＝3018kNm
2)梁验算
q1＝max{2065+(0301)×042+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[05042(105)042]2×17545+(0301)×042}7585kNm
四～六计算程：
R1＝0756kNR2＝13562kNR3＝0756kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0756+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05042)2×09135620756+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+00561＝13675kN
f＝N(φA)+MwW＝1367469(0186×489)+0056×1065080＝161397Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9609)+Mwlb＝max[0756+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+05042)2×09135620756+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+105042)2×09]+1305+00561＝14924kN
f＝N(φA)+MwW＝14923557(0186×489)+0056×1065080＝175128Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝13774kN≤[N]＝30kN
满足求
梁WKL2113侧模板计算书
计算：
1混凝土结构工程施工规范GB506662011
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
WKL2113
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
400×900
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
120
二荷载组合
侧压力计算规范
混凝土结构工程施工规范GB506662011
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β
09
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
09
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×09}＝min{34213216}＝216kNm2
混凝土料产生水荷载标准值Q4k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min{028γct0βv12γcH}＝min{028×24×4×09×21224×09}＝min{34213216}＝216kNm2
承载力极限状态设计值S承＝γ0[135×09×G4k+14×φcQ4k]＝1×[135×09×216+14×09×2]＝28764kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝216 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
100
拉螺栓水间距(mm)
600
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0500
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×28764＝28764kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×28764×022＝0144kN·m
σ＝MmaxW＝0144×10637500＝3835Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×216＝216kNm
νmax＝5×216×2004(384×10000×281250)016mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l28764×02＝5753kN
正常极限状态
R'＝ql216×02＝432kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q5753kNm
σ＝MmaxW＝0226×10664000＝3524Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×1889×1000(2×80×60)＝059Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q432kNm
νmax＝0177mm≤500400125mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝35kN
正常极限状态
R'max2628kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q175kNm
σ＝MmaxW＝0333×1064490＝74116Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×318×1000424＝14998Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q2628kNm
ν1max＝0549mm≤60040015mm
ν2max＝0039mm≤100400025mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝11609kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×11609＝11029kN≤Ntb＝178kN
满足求
梁LZ115模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土梁名称
LZ115
新浇混凝土梁计算跨度(m)
62
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
350×800
新浇混凝土结构层高(m)
96
梁侧楼板厚度(mm)
120
二荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
混凝土梁钢筋重标准值G3k(kNm3)
15
混凝土板钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
计算支架立柱支承结构构件时Q1k(kNm2)
1
水面模板取值Q2k(kNm2)
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
03
非定义022
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(A)
梁跨度方立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)l'b(mm)
900900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑梁根数
3
距附加梁底支撑梁根数
0
梁底支撑梁悬挑长度(mm)
300
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

面图

立面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
取单位宽度1000mm二等跨连续梁计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×08)+14×2135×(01+(24+15)×08)+14×07×2]×1＝26672kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×08]×1＝24908kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝1764kNm
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b[01+(24+15)×08]×1＝205kNm
1强度验算
Mmax＝0125q1L2＝0125q1l2＝0125×26672×01752＝0102kN·m
σ＝MmaxW＝0102×10637500＝2723Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
νmax＝0521q2L4(100EI)0521×205×1754(100×10000×281250)＝0036mm≤[ν]＝l250＝175250＝07mm
满足求
3支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
R1R30375 q1静l +0437 q1活l0375×24908×0175+0437×1764×0175＝1769kN
R2125q1l125×26672×0175＝5834kN
标准值(正常极限状态)
R1'R3'0375 q2l0375×205×0175＝1345kN
R2'125q2l125×205×0175＝4484kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
简化计算四等跨连续梁悬臂梁分计算图：



q1＝max{1769+09×135×[(0301)×0352+05×(08012)]+09max[12×(05+(24+11)×012)+14×2135×(05+(24+11)×012)+14×07×2]×max[050352(105)0352]2×15834+09×135×(0301)×0352}5877kNm
q2＝max[1345+(0301)×0352+05×(08012)+(05+(24+11)×012)×max[050352(105)0352]2×14484+(0301)×0352]＝4519kNm
1抗弯验算
Mmax＝max[0107q1l1205q1l22]＝max[0107×5877×09205×5877×032]＝0509kN·m
σ＝MmaxW＝0509×10664000＝7959Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
Vmax＝max[0607q1l1q1l2]＝max[0607×5877×095877×03]＝3211kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3211×1000(2×60×80)＝1003Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
ν1＝0632q2l14(100EI)＝0632×4519×9004(100×9350×2560000)＝0783mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
ν2＝q2l24(8EI)＝4519×3004(8×9350×2560000)＝0191mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
4支座反力计算
梁头处(梁底支撑梁悬挑段根部)
承载力极限状态
Rmax＝max[1143q1l10393q1l1+q1l2]＝max[1143×5877×090393×5877×09+5877×03]＝6046kN
理梁底支撑梁受支座反力次R1＝R3＝3344kNR2＝6046kN
正常极限状态
R'max＝max[1143q2l10393q2l1+q2l2]＝max[1143×4519×090393×4519×09+4519×03]＝4649kN
理梁底支撑梁受支座反力次R'1＝R'3＝2908kNR'2＝4649kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝0314×1065080＝6178Nmm2≤[f]205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝2801kN
τmax＝2VmaxA2×2801×1000489＝11457Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0095mm≤[ν]＝l250＝500250＝2mm
满足求
4扣件抗滑计算
R＝max[R1R3]＝0543kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
理知左侧立柱扣件受力R＝0543kN≤1×88kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
立杆重q(kNm)
015
长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334158166671≤[λ]210
长细满足求
1风荷载计算
Mw＝09×14×ωk×la×h210＝09×14×022×09×15210＝0056kN·m
2稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式52514荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝[12×(01+(24+15)×08)+09×14×2]×1＝2712kNm
2)梁验算
q1＝max{1626+(0301)×0352+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×max[050352(105)0352]2×15933+(0301)×0352}5968kNm
四～六计算程：
R1＝0519kNR2＝11495kNR3＝0519kN
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579158＝197505查表φ1＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+Mwlb＝max[0519+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+050352)2×09114950519+[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+1050352)2×09]+00561＝11607kN
f＝N(φA)+MwW＝1160744(0186×489)+0056×1065080＝138669Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512158＝197437查表φ2＝0186
立柱受力Nw＝max[R1+N边1R2R3+N边2]+015×(9608)+Mwlb＝max[0519+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+050352)2×09114950519+[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×(09+1050352)2×09]+132+00561＝12871kN
f＝N(φA)+MwW＝12871307(0186×489)+0056×1065080＝152564Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座2
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝max[R2]×1＝11648kN≤[N]＝30kN
满足求
梁LZ115侧模板计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2混凝土结构设计规范GB500102010
3建筑结构荷载规范GB 500092012
4钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝梁名称
LZ115
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
350×800
梁板结构情况
见图
楼板厚度(mm)
120
二荷载组合
侧压力计算规范
建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
2
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
08
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k(kNm2)
min{022γct0β1β2v12γcH}＝min{022×24×4×1×1×21224×08}＝min{29868192}＝192kNm2
振捣混凝土时垂直面模板荷载标准值Q2k(kNm2)
4
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×21224×08]＝min[2987192]＝192kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q2k135G4k+14×07Q2k]＝09max[12×192+14×4135×192+14×07×4]＝09max[28642984]＝09×2984＝26856kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝192 kNm2
三支撑体系设计
梁布置方式
竖直布置
梁间距
200
梁合根数
2
梁悬挑长度(mm)
300
拉螺栓水间距(mm)
800
结构表面求
结构表面外露
支撑距梁底距离次
0600
设计简图：

模板设计剖面图
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
梁截面宽度取单位长度b＝1000mmW＝bh261000×1526＝37500mm3I＝bh3121000×15312＝281250mm4计算简图：

1抗弯验算
q1＝bS承＝1×26856＝26856kNm
Mmax＝0125q1l2＝0125×26856×022＝0134kN·m
σ＝MmaxW＝0134×10637500＝3581Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝bS正＝1×192＝192kNm
νmax＝5×192×2004(384×10000×281250)0142mm≤20040005mm
满足求
3支座反力验算
承载力极限状态
R＝q1l26856×02＝5371kN
正常极限状态
R'＝ql192×02＝384kN
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
100×50
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁截面抵抗矩W(cm3)
83333
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁截面惯性矩I(cm4)
416667
计算简图：

1抗弯验算

梁弯矩图(kN·m)
q5371kNm
σ＝MmaxW＝0233×10683333＝2797Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax(2bh)＝3×164×1000(2×50×100)＝0492Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算

梁变形图(mm)
q384kNm
νmax＝0159mm≤60040015mm
满足求
4梁受支座反力计算
承载力极限状态
Rmax＝207kN
正常极限状态
R'max148kN
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁合根数
2
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
120
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
梁2根合抗弯抗剪挠度验算荷载值取半
计算简图：


1抗弯验算

梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q1035kNm
σ＝MmaxW＝0414×1064490＝92182Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2抗剪验算

梁连续梁部分剪力图(kN)

梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2VmaxA2×2497×1000424＝11778Nmm2≤[τ]＝120Nmm2
满足求
3挠度验算

梁连续梁部分变形图(mm)

梁悬挑梁部分变形图(mm)
q148kNm
ν1max＝0958mm≤8004002mm
ν2max＝0689mm≤300400075mm
满足求
4支座反力计算
Rmax＝9134kN
七拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
知拉螺栓受力N＝095×9134＝8677kN≤Ntb＝178kN
满足求
十九层行政俱乐部顶板模板（扣件式）计算书
计算：
1建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008
2建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ 130－2011
3混凝土结构设计规范GB500102010
4建筑结构荷载规范GB 500092012
5钢结构设计规范GB 500172003
工程属性
新浇混凝土楼板名称
行政俱乐部顶板
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
61
新浇混凝土楼板边宽B(m)
36
二荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
025
018
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
三模板体系设计
模板支架高度(m)
96
立柱间距la(mm)
900
立柱横间距lb(mm)
900
水拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
350
立柱距混凝土板长边距离(mm)
450
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
300
梁两端悬挑长度(mm)
250250
梁两端悬挑长度(mm)
250250
结构表面求
结构表面隐蔽
模板支架计算
建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范JGJ1302011
设计简图：

模板设计面图

模板设计剖面图(楼板长)

模板设计剖面图(楼板宽)
四面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范521面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：

W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×012)+14×25135×(01+(11+24)×012)+14×07×25] ×16511kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×10108kNm
p＝09×14×Q1K09×14×25＝315kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[6511×03280108×0328+315×034] 0237kN·m
σ＝MmaxW＝0237×10637500＝6332Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×012)×13112kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×3112×3004(384×10000×281250)＝0117mm≤[ν]＝l250＝300250＝12mm
满足求
五梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整1＝[3600900]取整1＝3三等跨连续梁计算梁较悬挑长度250mm需进行利组合计算简图：


1强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×012)+14×25135×(03+(11+24)×012)+14×07×25]×03＝2018kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×012)×03＝1073kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×03＝0945kNm
M1＝01q1静L2+0117q1活L2＝01×1073×092+0117×0945×092＝0176kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×03＝0097kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kN
M2＝max[008q2L2+0213pL01q2L2+0175pL]＝max[008×0097×092+0213×315×0901×0097×092+0175×315×09]＝061kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[2018×025220097×02522+315×025]＝0791kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[01760610791]＝0791kN·m
σ＝MmaxW＝0791×10664000＝12352Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2抗剪验算
V1＝06q1静L+0617q1活L＝06×1073×09+0617×0945×09＝1104kN
V2＝06q2L+0675p＝06×0097×09+0675×315＝2179kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[2018×0250097×025+315]＝3174kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[110421793174]＝3174kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×3174×1000(2×80×60)＝0992Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×012)×03＝0994kNm
跨中νmax＝0677qL4(100EI)0677×0994×9004(100×9350×2560000)＝0184mm≤[ν]＝l250＝900250＝36mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)0994×2504(8×9350×2560000)＝002mm≤[ν]＝l1250＝250250＝1mm
满足求
六梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
1梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×012)+14×15135×(05+(11+24)×012)+14×07×15]×03＝1705kNm
q1静＝09×12(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×12×(05+(11+24)×012)×03＝1138kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×03＝0567kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×012)×031054kNm
承载力极限状态
三跨连续梁Rmax＝(11q1静+12q1活)L＝11×1138×09+12×0567×09＝1739kN
悬臂梁R1＝q1l1705×025＝0426kN
R＝max[RmaxR1]＝1739kN
正常极限状态
三跨连续梁Rmax＝11q2L＝11×1054×09＝1043kN
悬臂梁R1＝q2l1054×025＝0263kN
R＝max[RmaxR1]＝1043kN
2抗弯验算
计算简图：


梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0464kN·m
σ＝MmaxW＝0464×1065080＝91355Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3抗剪验算

梁剪力图(kN)
Vmax＝3607kN
τmax＝2VmaxA2×3607×1000489＝14751Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4挠度验算

梁变形图(mm)
νmax＝0506mm
跨中νmax0506mm≤[ν]90025036mm
悬挑段νmax＝0442mm≤[ν]2502501mm
满足求
七立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水杆中心线支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1755
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
1长细验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1×1386×(1500+2×200)26334mm
非顶部立杆段：l02kμ2h 1×1755×150026325mm
λl0i26334159165623≤[λ]210
长细满足求
2立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01kμ1(hd+2a)1185×1386×(1500+2×200)3120579mm
λ1＝l01i＝3120579159＝196263查表φ1＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(05+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝4499kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝4498562(0188×424)+0046×1064490＝66664Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
非顶部立杆段：l02kμ2h 1185×1755×15003119512mm
λ2＝l02i＝3119512159＝196196查表φ2＝0188
Mw09×14ωklah21009×14×018×09×15210＝0046kN·m
Nw＝12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)[12×(075+(24+11)×012)+09×14×1]×09×09+09×14×004609＝4742kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝4741562(0188×424)+0046×1064490＝69712Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
八调托座验算
荷载传递立杆方式
调托座
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝4499kN≤[N]＝30kN
满足求
九立柱基基础验算
基土类型
粘性土
基承载力设计值fak(kPa)
115
立柱垫木基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
01
立柱底垫板底面均压力p＝N(mfA)＝4742(1×01)＝47416kPa≤fak＝115kPa
满足求
十五梁楼板模板高支撑架构造施工求
遵守扣件架规范相关求外考虑容
1模板支架构造求：
a梁板模板高支撑架根设计荷载采单立杆双立杆
b立杆间必须步距满设双水杆确保两方足够设计刚度
c梁楼板荷载相差较时采立杆间距宜方变距方变
2立杆步距设计：
a架体构造荷载立杆高度轴力变化时采等步距设置
b中部加强层支架高轴力高度分布变化较采变步距设置变化
c高支撑架步距0915m宜宜超15m
3整体性构造层设计：
a支撑架高度≥20m横高宽≥6时需设置整体性单双水加强层
b单水加强层46米水结构层设置水斜杆剪刀撑须立杆连接设置斜杆层数水框格总数13
c双水加强层支撑架顶部中部隔1015m设置四周中部1015m设竖斜杆具较刚度变形约束空间结构层
d情况高支撑架顶部底部（扫杆设置层）必须设水加强层
4剪刀撑设计：
a支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑
b中部根需构架框格隔1015m设置
5顶部支撑点设计：
a立杆顶部设置支托板距离支架顶层横杆高度宜400mm
b顶部支撑点位顶层横杆时应立杆宜200mm
c支撑横杆立杆连接扣件应进行抗滑验算设计荷载N≤12kN时双扣件12kN时应顶托方式
6支撑架搭设求：
a严格设计尺寸搭设立杆水杆接头均应错开框格层中设置
b确保立杆垂直偏差横杆水偏差扣件架规范求
c确保扣件钢质量满足求扣件拧紧力矩控制4560Nm钢选已长期发生变形
d基支座设计满足承载力求
7施工求：
a绑扎楼板钢筋前分段柱子砼浇捣完成便高支模系统柱子连接提高整体稳定性
b精心设计混凝土浇筑方案确保模板支架施工程中均衡受载采中部两边扩展浇筑方式
c严格控制实际施工荷载超设计荷载出现超荷载相应控制措施钢筋等材料支架方堆放
d浇筑程中派检查支架支承情况发现沉松动变形情况时解决


























十六高支模支撑系统附图
（1）高支模附图：立杆面布置图





(2) 高支模附图二：剪刀撑水杆布置立面示意图

层高
≤1500




（3） 高支模附图五：（900梁模板支撑示意图）
三层梁KL330500×1200

面图 立面图
梁侧模板设计剖面图

四层梁WKL8 400×2200：









面图 立面图
梁侧模板设计剖面图
四层梁KL439 750×1800：










面图 立面图
梁侧模板剖面示意图


四层梁KL454 500×1500：











面图 立面图

梁侧模板剖面示意图









（4） 高支模附图七：柱模板剖面示意图
宴会厅柱KZ8b 1000*800 宴会厅KZ8 800*800









宴会厅KZ9(3)\KZ3a 1200*900 宴会厅KZ6 600*600











门厅柱 100*1000 行政俱乐部KZ2 700*700

（5）支撑架已浇注钢筋混凝土柱顶紧抱箍扣接示意图：



（6）双扣件示意图：

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