年产900吨改性脲醛树脂工厂设计
摘
氨基树脂种途十分广泛机化工产品氨基树脂含氨基化合物甲醛缩聚成树脂总称重树脂脲醛树脂(UF)三聚氰胺甲醛树脂(MF)聚酰胺胺环氧氯丙烷(PAE)等
设计产品改性脲醛树脂〔三聚氰胺改性脲醛树脂〕合成反响加成反响缩聚反响两局部组成脲醛树脂胶原料尿素甲醛原料源丰富生产工艺简单钱低胶接性耐水性固化速度快胶层色方便等优点快成国造板生产粘合剂目前约占木材工业量80着应领域量增加脲醛树脂胶制品中散发出游离甲醛污染环境特该板材制成家具进行家庭装潢会释放出残留甲醛挥发性机物〔VOC〕体皮肤呼吸道眼睛粘膜刺激作造成体危害工艺专门针降低散发游离甲醛改性脲醛树脂做合理设计脲醛树脂应广泛氨基树脂两反响先加成缩聚没明显界限受反响条件影响弱碱性条件加成反响占优势弱酸性介质中缩聚反响进行较利设计年产900吨氨基树脂工厂设计进行工艺计算设备选型绘制全厂面布置图工艺流程图物料流程图生产车间立面图面图
关键词：氨基树脂改性脲醛树脂三聚氰胺尿素 车间设计工厂设计
目 录
摘 I
第章 绪 1
11 厂址气象条件 1
12 工厂设计行性分析 1
121 设计务 1
122 氨基树脂应开展概况 1
123 具体生产产品确实定 2
124 课题预解决问题 2
第二章 产品原料性质规格 3
21 改性三聚氰胺脲醛树脂质量标准规格 3
22生产脲醛树脂原料特性规格 3
第三章 合成工艺设计分析 5
31 游离甲醛源 5
32 降低游离甲醛含量途径 5
33 三聚氰胺改性脲醛(MUF)树脂合成 7
34 合成程中原料反响结果影响 7
341 甲醛尿素摩尔影响： 7
三聚氰胺量影响 8
35 工艺条件改性脲醛树脂合成结果 10
加成反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响 11
缩聚反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响 11
36 改性脲醛树脂合成工艺路线 12
反响 12
37 合成脲醛树脂树脂工艺 13
371 反响阶段 14
372 脱水阶段 14
373 处理阶段 14
374 生产工艺流程表达 14
第四章 工艺计算 15
41 原始数需技术资料 15
42． 物料衡算 15
反映釜进行物料衡算： 16
422蒸发器做物料衡算： 17
整系统做物料衡计算 17
第五章 设备工艺计算选型 18
51 搅拌反响釜设计 18
511 物料衡算： 18
热量衡算： 19
513 材料选择 22
釜体设计计算 22
515 封头设计选型 23
516 封头釜体连接形式 24
517 支座形式 24
518 反响釜液位 24
51．9 搅拌装置设计 24
5110 传动装置设计 25
5111 传热装置设计 25
5112 反响器接尺寸 26
52 蒸发器 单效蒸发器 27
蒸发器做物料衡算： 27
原料液流量 27
53 泵选择 29
输送甲醛泵 29
532 输送成品泵 29
54 换热器选型 29
55 储罐设计 30
551 储罐 30
552 高位计量槽 30
56旋风离器选型 30
第六章 工厂布置 31
61工厂布置根务 31
工厂布置原 31
612 厂区布置总图说明 33
62车间布置 33
车间布置根原求： 33
车间布置图说明 35
第七章 公工程 36
71 通风 36
72 采暖 36
73 明 36
第八章 设备览表 37
第九章 设计结 38
91结 38
第十章 参 考 文 献 39
致 谢 40
第章 绪
11 厂址气象条件
1 厂区位置：西安北郊
2 势：厂区势整
3 常年导风：东北风 均风力二级
4 气温：高气温 40℃ 低气温 ﹣7℃
5 冻土深度：10cm
6 水位：﹣25m
7 运输条件：公路铁路
12 工厂设计行性分析
121 设计务
次设计根2021年3月陕西科技学化学化工学院化学工程工艺教研室达〈毕业设计务书〉联系学四年中学种知识实程中收集资料参观西安化工厂生产车间初步解化工生产程决定选择课题作毕业设计务
根调查世界氨基树脂生产力7759万吨年需求量增加速度约年36国氨基树脂产量563万吨年国市场需求空间根设计点进行考察西安区需求量尤西安建材市场需水浸渍法制木屑板含80氨基树脂水溶液老生产工艺完全满足现代化生产需求氨基树脂生产进行全新设计设计务完成900吨氨基树脂工厂初步设计
122 氨基树脂应开展概况
〔1〕涂料氨基树脂开展概况
着石油化工开展50年代中期许国家石油化工提供异丁醇作醚化剂生产氨基树脂异丁醇源丰富氨基树脂品种快扩
20世纪30年代甲醇醚化氨基树脂已开始织物整理行业涂料领域直未获开展直60年代减少涂料施工中机溶剂环境污染节省资源开发种水性涂料高固体涂料甲醚化氨基树脂作类涂料交联剂扩应面生产规模出现系列化产品总产量说丁醚化氨基树脂占首位
国50年代起开始研制丁醚化脲醛树脂三聚氰胺树脂已开展混容性固化性假设干品种70年代初制苯代三聚氰胺合成丁醚化苯代三聚氰胺甲醛树脂久开发异丁醇醚化产品目前树脂生产已达定规模国开展种氨基树脂漆提供品种交联剂60年代开始甲醇醚化氨基树脂研究着重点放合成六甲氧基甲基三聚氰胺方面
〔2〕胶粘剂氨基树脂——脲醛树脂开展概况
脲醛树脂应广泛氨基树脂首次Btollens1884 年合成1929年德国IG染料公司获第脲醛树脂胶粘剂专利造板工业中迅速开展国1957 年开始工业化生产UF 树脂胶原料尿素甲醛原料源丰富生产工艺简单钱低胶接性耐水性固化速度快胶层色方便等优点快成国造板生产粘合剂目前约占木材工业量80着应领域量增加UF树脂胶制品中散发出游离甲醛污染环境特该板材制成家具进行家庭装潢会释放出残留甲醛挥发性机物〔VOC〕体皮肤呼吸道眼睛粘膜刺激作造成体危害着室环境求提高脲醛树脂甲醛释放量越越受关注低毒脲醛树脂醛系列(异氰酸酯)胶粘剂研究成热点寻求环境友生产技术绿色造板〞产品具战略意义重课题国十分重视20世纪80 年代国外科技工作者降低脲醛树脂粘合剂中游离甲醛含量研究作许工作报道国已脲醛树脂粘合剂中游离甲醛含量降010左右
123 具体生产产品确实定
综合拟考虑涂料氨基树脂胶粘剂氨基树脂应开展方考察西安区需求量尤西安建材市场需水浸渍法制木屑板含80氨基树脂水溶液决定选择脲醛树脂胶氨基树脂工厂产品考虑造板胶粘剂中甲醛释放量直接关系民生活水健康状况坏降低甲醛释量改变脲醛树脂特性采工艺三聚氰胺改性新技术生产脲醛氨基脂
124 课题预解决问题
脲甲醛树脂英文缩写UF耐弱酸弱碱绝缘性耐磨性极佳价格廉价遇强酸强碱易分解耐水性电性较差耐热性高解决降低甲醛释放量改变脲醛树脂特性
设计通适宜工艺生产出产品甲醛释放量够达国家甚国际胶粘剂质量标准脲醛树脂缺点改善提高民生活水健康状况
第二章 产品原料性质规格
21 改性三聚氰胺脲醛树脂质量标准规格
pH值 75—80
游离甲醛 < 015
固含量 65左右
粘度
22生产脲醛树脂原料特性规格
尿素〔CH4N2O〕
相分子质量：60 标准生成焓：Hf471KJmol
外观：白色结晶 热容：Cp933Jmolk
含氮量〔干基计〕 ≥463 缩二脲含量 ≤0 5
水分含量：≤0 5 铁〔Fe2O3〕含量：≤0002
游离氨〔NH3〕含量：≤001 水溶物含量：≤002
工业甲醛〔福尔马林溶液〕物理性质
外观：色透明液体低温时聚成微浑 37含量
密度 815Kgm3 标准生成焓：Hf116KJmol
甲醛含量g100g：37±05 甲醇含量g100g：≤12
甲酸含量g100ml：≤004 铁含量g100ml：≤00005
灼烧残渣含量g100ml：≤0005 闪点℃：60
沸点℃：96 贮存温度℃：156～322
三聚氰胺〔 C3H6N6 〕
相分子质量：126 外观：白色结晶
含量〔升华法〕： 999 甲醛溶解度〔80℃10min〕：全溶 热容〔0—80℃〕 147J〔g ℃〕 摩尔热容 553J〔mol℃〕
标准生成焓：Hf6279KJmol 生成墒 830J〔mol℃〕
生成 177 KJmol 燃烧热 19mJ mol
生成热：717 KJmol 熔点 354℃
相密度1578 折射率1872
氢氧化钠〔NaOH〕
相分子质量 40 含量40
密度2130gm3 熔点 3184 ℃
沸点 1390 ℃
甲酸〔HCOOH〕
密度 122 gm3 含量10
熔点 86 ℃ 沸点 1008℃
闪点 689 ℃ 粘度 1784 mpas
第三章 合成工艺设计分析
31 游离甲醛源
〔1〕树脂合成时般甲醛量甲醛反响充分树脂中残留未反响游离甲醛
〔2〕脲醛树脂合成程中局部质子化甲醛分子存胶体粒子周围形成吸附双粒子层树脂稳定性加强旦参加固化剂树脂固化程中电解质作吸附粒子层遭破坏释放出甲醛
〔3〕树脂合成中已参反响甲醛生成稳定基团热压板材程中分解释放出已结合甲醛
〔4〕温度高湿度环境产品胶层老化木材中半纤维素分解会释放甲醛
知甲醛释放原复杂防止产生甲醛释放直接原液胶中游离甲醛含量微观结构合理降低甲醛释放量效方法合成甲醛含量低微观结构合理树脂
32 降低游离甲醛含量途径
〔1〕低物质量〔FU〕分批参加尿素
通常胶合板生产UF 树脂胶接剂FU：1720臭UF树脂胶接剂FU 降1013研究说明尿素甲醛1：18 降1：13 甲醛释放量会降低23量降低产品中游离甲醛采分批参加尿素甲醛进行反响关尿素甲醛反响条件生成物根ZigeunerFahrenhorstGiauertKadowki研究［A］通常广泛认反响述
UF树脂合成反响加成反响缩聚反响两局部组成两反响先加成缩聚没明显界限受反响条件影响弱碱性条件加成反响占优势弱酸性介质中缩聚反响进行较利具体发生化学反响：
碱性条件反响生成羟甲基脲反响特殊条件甲醛量时生成三羟基脲四羟基脲
酸性条件反响先羟甲基氨基羟甲基羟甲基间缩合反响
种缩合反响分子增长生成含羟甲基低聚物种低聚物作胶粘剂胶粘剂固化酸性条件进行树脂进步缩合形成立体构造巨分子反响初期甲醛量利生成二羟甲基脲增加树脂胶联度较作甲醛量太时游离甲醛含量偏高易形成稳定性较差醚键醚键热压时放出次甲基转化成甲醛醚键越树脂亲水性越致耐水性变差甲醛尿素摩尔选择重整实验程中应量降低参加甲醛物质量某局部程采取加甲醛尿素例局部程形成二羟甲脲目前采方法三步四步参加法中三步法般步骤：第批尿素参加UF>2确保二羟基脲生成第二批尿素参加UF1819参加甲醛量反响充分降低游离甲醛含量第三批尿素参加产品游离甲醛进步降低通述方法产品中游离甲醛含量低1时应控制适宜介质LB 值反响温度反响时间反响达正确效果
〔2〕 参加复合改性剂
通常UF 树脂FU 物质量降低时会时带问题：树脂胶粘性降树脂储存期缩短树脂水溶性降低树脂初粘性降等解决问题树脂合成时添加种改性剂报道复合改性剂PQ 复合添加剂聚乙烯醇〔PVC〕木质素磺酸盐类等改性剂参加缩聚阶段产生羟甲基碳正离子进行缩醛化反响作控制树脂胶联度断反响程中游离出甲醛进行反响
〔3〕 体系微观程体系动力学研究
应脲醛树脂胶体理影响素入手通量实验研制低游离甲醛含量脲醛树脂实践证明改善树脂微观结构适降低缩聚阶段PH 值利加快缩聚反响速度减少反响体系羟甲基相含量减少微观结构形成二甲基醚醚结构率国反响釜流体动力学研究报道搅拌程产生流体复杂动力学程中存着非线性浑浊现象搅拌关键作反响釜流体流动处完全混合状态样充分搅拌减少反响器温度浓度梯度胶合成缩聚程条件相匹配充分搅拌必制胶程涉复杂工艺设备优化问题工业生产中应成功试成果总达试效果程度工业设备放程中注意机理程相似性没充分考虑达相机理应具备条件环境应该相相似忽略掉重条：动力学特征相似性设备放前动力学特征应保持变前方面工作正进行着
33 三聚氰胺改性脲醛(MUF)树脂合成
反响釜中参加第批甲醛pH值调7 2～7 8参加第批尿素升温90 ℃反响30 min调pH值5 4～5 6反响需粘度参加第二批甲醛三聚氰胺调pH值8 0～8 5反响20min调pH值6 5～6 9参加第二批尿素反响需粘度pH值调7 5～8 0参加第三批尿素反响0 5 h冷出料
34 合成程中原料反响结果影响
甲醛尿素摩尔影响：
F UMUF树脂性影响素首先拟三聚氰胺量3 时(尿素总量计)摩尔MUF树脂终性影响实验结果见31
表31 甲醛尿素摩尔MUF树脂性影
出总体着终摩尔r5 降低游离甲醛甲醛释放量胶合强度降低摩尔降定程度脲醛树脂中存相数量游离尿素吸收树脂中游离甲醛(树脂热固化释放出甲醛树脂固化水解时放出甲醛) 达低甲醛释放目尿素样会活泼羟甲基脲反响降低脲醛树脂交联程度削弱板材胶合强度摩尔宜低假设第二批尿素反响末期次性参加弱碱性条件尿素未反响甲醛发生加成反响生成羟甲基脲树脂游离甲醛量降低羟甲基脲受热水解时会放出甲醛解释树脂1相较低游离甲醛高甲醛释放量树脂23知酸性阶段投放尿素量相情况较早投放尿素树脂缩合程度较深亚甲基桥键含量相较羟甲基亚甲基醚键含量相较少具较低甲醛释放量具体反响见图31
图31 羟甲基脲缩合反响
外树脂4657中出酸性阶段摩尔超某特定值甲醛释放量会急剧升甚超终摩尔影响酸性阶段摩尔降低否会导致缩合反响速度加快易控制[ 6 ] 综合考虑方面素采图32工艺实现制备E1级脲醛树脂目
图32 制备E1级脲醛树脂时温度pH值摩尔时间变化
—△—温度temp —○—pH值pH value —□—F U
342 三聚氰胺量影响
三聚氰胺量树脂性影响表32中列出采相工艺时三聚氰胺量改性脲醛树脂性间关系
表32中树脂采相摩尔弱碱—弱酸—弱碱制胶工艺着三聚氰胺量增加甲醛释放量断降低胶合强度先增加降三聚氰胺甲醛加成反响形成系列二羟甲基三聚氰胺六羟甲基三聚氰胺混合物羟甲基三聚氰胺间互相发生缩合反响生成亚甲基桥键亚甲基醚键保存局部尚未反响羟甲基基团具体程见图33正相数量亚甲基醚键存MUF树脂热固化时少放出甲醛脲醛树脂样条件会产生量甲醛气体着三聚氰胺量增加三聚氰胺甲醛缩合产物中亚甲基醚键含量增加降低树脂热固化水解时放出甲醛量时引入官度三聚氰胺分子提高树脂交联程度加强板材胶合性方面着三聚氰胺羟甲基化进行N原子亲核性断增强反响活性断加强尿素情况恰恰相反三聚氰胺参加降低树脂固化速度导致样热压条件固化完全板材胶合强度断降三聚氰胺量高表32中4份树脂甲醛释放量达E1级求树脂1011胶合强度低Ⅱ类板标准求0 7MPa
表32 三聚氰胺量树脂性影响
图33 三聚氰胺甲醛羟甲基化反响产物缩合反响
35 工艺条件改性脲醛树脂合成结果
表33工艺参数条件改性脲醛树脂合成性指标测定结果
表34反响条件改性脲醛氨基树脂影响
351 加成反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响
〔1〕 p H改性脲醛树脂影响
脲醛树脂形成机理说明加成产物受尿素甲醛摩尔影响外受反响介质p H 影响反响介质p H 7 5 时少发生缩聚反响加成反响附开始反响速度p H 升高加快p H 达11～13 时羟甲脲二羟甲脲形成极慢样会导致羟甲基化完全游离甲醛含量升高树脂性降加成反响阶段p H 选择8 0 9 010 0 工艺条件变实验结果见表34 表34 知p H 变化改性脲醛树脂黏度变化影响固化时间p H 降低降低p H 10 降9 时固化时间变化较
游离甲醛含量p H 降低升高羟甲基含量储存期p H 降低升高胶合强度甲醛释放量p H 降低降低预压性p H 降低越越加成反响阶段降低p H 利提高改性脲醛树脂项性
〔2〕 反响温度改性脲醛树脂影响
工艺条件相时加成反响温度较高利羟甲基化完全反响表34 知反响温度80 ℃时改性脲醛树脂黏度增加较快说明低温条件进行加成反响提高黏度利反响温度越低改性脲醛树脂固化速度越快树脂中游离甲醛羟甲基含量反响温度降低升高改性脲醛树脂储存期反响温度降低缩短加成反响温度胶合强度影响较预压性加成反响温度降降甲醛释放量加成反响温度降低略升高(次实验范围) 综合言升高加成反响温度利提高改性脲醛树脂综合性
〔3〕 反响时间改性脲醛树脂影响
工艺条件变时反响时间改性脲醛树脂项性影响具明显规律性(表34) 相拟言适中反响时间改性脲醛树脂合成利
352 缩聚反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响
〔1〕pH改性脲醛树脂影响
缩聚反响阶段pH 控制认脲醛树脂合成关键素酸性条件羟甲脲二羟甲脲尿素甲醛进行缩聚反响生成亚甲基键少量醚键连接低分子化合物p H 较低情况缩聚反响速度快易生成含羟甲基聚次甲基脲溶性沉淀树脂水溶性降低游离甲醛含量增加适期缩短缩聚反响易控制利素改性脲醛树脂合成中样存表34 知p H 固化时间游离甲醛含量羟甲基含量影响明显规律性p H 相较高造成(普通脲醛树脂缩聚反响p H 4 5 左右) 粘度p H 5 2 时较增长p H 储存期影响相显著p H 较高利储存期延长胶合强度p H 降低增预压性缩聚反响整p H 范围均较理想p H 甲醛释放量影响相显著着p H 降低甲醛释放量明显降12 号实验结果解释较低p H 增加反响速度剧烈程度缩聚程中分子生成较导致黏度游离甲醛含量羟甲基含量升原N H4 Cl 固化剂时胶液体系中需含定量游离甲醛胶液固化12 号实验结果中游离甲醛含量相较高导致胶合强度升甲醛释放量降
〔2〕反响温度改性脲醛树脂影响
较高较低反响温度黏度影响较(表34) 改性脲醛树脂固化时间缩聚温度降低缩短改性脲醛树脂游离甲醛反响温度降低降低趋势改性脲醛树脂羟甲基含量反响温度降低增加高温低温反响利储存期延长胶合强度提高反响温度越低胶合板预压性越差外高温反响利降低甲醛释放量
〔3〕初摩尔改性脲醛树脂影响
初摩尔2 7～1 9 时黏度初摩尔降低增固化时间初摩尔降低缩短游离甲醛含量高初摩尔时较低羟甲基含量初摩尔降低降低储存期受初摩尔影响极明显初摩尔越高储存期越长胶合强度初摩尔
2 3 时预压性初摩尔关系确定甲醛释放量初摩尔降低升高趋势初摩尔115 时粘度影响羟甲基含量胶合强度明显增甲醛释放量已超出E1 级水
36 改性脲醛树脂合成工艺路线
脲醛树脂合成采弱碱——弱酸——弱碱工艺
反响：
(1) 加成反响(羟甲基化)：甲醛尿素首先生成羟甲基脲二羟甲基脲
(2) 缩聚反响 缩聚反响逐步形成脱水程中 相邻羟甲基脲分子间通亚甲基键二亚甲基醚键相连形成聚合物 工业生产脲醛树脂时 根缩聚反响深入程度控制产物相分子质量水溶液相分子质量表现低黏度高黏度透明浑浊浆液工业生产脲醛树脂相分子质量数百数千
〔3〕三聚氰胺羟甲基化反响
〔4〕三聚氰胺缩聚反响
37 合成脲醛树脂树脂工艺
脲醛树脂生产分三阶段阶段具体工艺：
合成工艺
反响阶段 脱水阶段 处理阶段
原料分批参加
加成反映 缩聚反响 蒸发 滤
反响阶段
〔1〕加成反响阶段
加成反响阶段p H 降低改性脲醛树脂项性提高利升高加成反响温度改性脲醛树脂综合性提高较影响选择适中加成反响时间利提高改性脲醛树脂综合性
〔2〕 缩聚反响阶段
缩聚反响阶段p H 降低利储存期延长外改性脲醛树脂性提高均较影响缩聚温度宜高低否利改性脲醛树脂综合性提高外初摩尔变化明显影响储存期初摩尔越高储存期越长甲醛释放量初摩尔降低呈升高趋势
脱水阶段
反响釜中溶液送蒸发器中脱水产品固含量达质量标准
处理阶段
成品必须滤树脂中杂质未反响三聚氰胺未醚化羟基三聚氰胺低聚物剩余催化剂等助滤剂采硅藻土碳酸镁等物质滤温度60～70℃宜
生产工艺流程表达
（1） 反响釜中参加第批甲醛pH值调7 2～7 8 30min
（2） 参加第批尿素升温90 ℃反响30 min调pH值
5 4～5 6反响需粘度 1h
（3） 参加第二批甲醛三聚氰胺调pH值8 0～8 5
反响20min 1h
（4） 调pH值6 5～6 9参加第二批尿素反响需粘度 1h
（5） pH值调7 5～80参加第三批尿素反响0 5 h 15h
（6） 溶液送蒸发器中蒸发局部水分 1h
（7） 冷送产品储罐 1h
第四章 工艺计算
41 原始数需技术资料
（1） 生产规模 300ta
（2） 生产时间 年工作日300天
（3） 生产方式 间歇式生产
（4） 生产量 天三批 三班倒
设计年产900吨氨基树脂工厂
产品80氨基树脂水溶液纯氨基树脂溶质900吨
（5） 损失率 3
（6） 计算序 产物原料间计量关系拟简单整工艺程较简单容易原料间例关系采流程计算序
（7） 化学变化参数
尿素 甲醛 三聚氰胺 聚合物结构单元
分子量 60 30 126 10252
计算聚合物结构元分子量时三聚氰胺占尿素3 占原料百分60×00360+30×11+12608 中11甲醛尿素终摩尔
单体—〔CH2NHCONHCH2O〕 n分子量102 三聚氰胺聚合物分子量168
聚合物结构单元分子量102×992+168×08 10252
42． 物料衡算
衡算公式：进料量 出料量 + 损失量
产量较计算基准定千克天 〔Kgd〕
日产量Wd 900×1000〔300×097〕 3092784 Kgd
原料投料量
尿素结构聚合物结构单元中占5810252 57
尿素投料量 3092784 × 57 1762887 Kgd
三聚氰胺投料量 1762887 × 3 52887Kgd
甲醛投料量 1762887 60×11 ×30 969588 Kgd
工业甲醛37甲醛溶液甲醛溶液投料量 96958837 2620508 Kgd
421反映釜进行物料衡算：
反响程中甲酸NaOH调节反映体系pH值身参加反响进料出料衡衡算程中省时进料工业甲醛三聚氰胺尿素
进料量 工业甲醛 + 三聚氰胺 + 尿素
2620508 + 52887 + 1762887
4436282Kgd
根化学计量式
三聚氰胺反响完全消耗甲醛量 52887×60 126 25184 Kgd
尿素反响甲醛量 969588 —25184 944404 Kgd
三聚氰胺反响生成聚合物量 52887 × 168 126 70516 Kgd
三聚氰胺反响生成水 52887 × 18 126 7555Kgd
反响尿素量 944404 × 60 60 944404 Kgd
甲醛尿素反响生成聚合物量 944404 × 102 60 1605487 Kgd
甲醛尿素反响生成水量 944404 × 18 60 283321 Kgd
未反响尿素 1762887 — 944404 818483 Kgd
系统中水 7555 + 283321 + 2620508 × 63
1941796 Kgd
出料量 聚合混合物 + 水 + 未反响物料量
70516 + 1605487 + 1941796 + 818483
4436282 Kgd
进料量 4436282 Kgd 出料量 4436282 Kgd
反映釜物料衡
422蒸发器做物料衡算：
进料量 4436282Kgd
蒸发出水 4436282 — 309278408 570302 Kgd
产品4436282570302386598
出料量 产品 + 蒸发出水
386598 + 570302
4436282 Kgd
进料量 出料量 蒸发器物料衡
423整系统做物料衡计算
进料量 2620508 + 52887 + 1762887
4436282 Kgd
出料量 386598 + 570302
4436282 Kgd
总物料衡 整系统物料衡
物料衡表
物料名称
数〔 Kgd 〕
纯洁甲醛
969588
工业甲醛
2620508
纯三聚氰胺
52887
尿素
1762877
系统中水
1941796
产品
386598
第五章 设备工艺计算选型
51 搅拌反响釜设计
天三釜先反响釜做物料热量衡算
物料衡算：
衡算公式：进料量 出料量 + 损失量
日产量Wd 900×1000〔300×097〕 3092784 Kgd
天三釜釜物料309278431030928Kg
原料投料量
尿素结构聚合物结构单元中占5810252 57
尿素投料量 1030928 × 57 587629 Kg
三聚氰胺投料量 587629 × 3 17629Kg
甲醛投料量 58762960×11 ×30 323196 Kg
工业甲醛37甲醛溶液甲醛溶液投料量 32319637 873503 Kg
反映釜进行物料衡算：
反响程中甲酸NaOH调节反映体系pH值身参加反响进料出料衡衡算程中省时进料工业甲醛三聚氰胺尿素
进料量 工业甲醛 + 三聚氰胺 + 尿素
873503 + 17629 + 587629
1478761Kg
根化学计量式
三聚氰胺反响完全消耗甲醛量 17629×60 126 8395 Kg
尿素反响甲醛量 323196 —8395 314801 Kg
三聚氰胺反响生成聚合物量 17629 × 168 126 23505 Kg
三聚氰胺反响生成水 17629 × 18 126 2518 Kg
反响尿素量 314801 × 60 60 314801 Kg
甲醛尿素反响生成聚合物量 314801 × 102 60 535162 Kg
甲醛尿素反响生成水量 314801 × 18 60 94441 Kg
未反响尿素 587629 314801 272828 Kg
系统中水 2518 + 94441 + 873503 × 63
647266 Kgd
出料量 聚合混合物 + 水 + 未反响物料量
23505 + 535162 + 647266 + 272828
1478761 Kg
进料量 1478761 Kg 出料量 1478761 Kg
反映釜物料衡
热量衡算：
(1)计算基准
间歇式生产热量衡算根方程式
Q物料带入+Q热负荷Q物料带出+Q热损失
化学热量衡算般方程式
Q1+Q2+Q3Q4+Q5+Q6
中： Q1 处理物料带入设备热量
Q2 换热剂设备物料传递热量〔符号规定加热剂参加热量+〞冷剂吸收热量－〞〕
Q3 化学反响热〔符号规定程放热+〞程吸热－〞〕
Q4 离开设备物料带走热量
Q5 设备消耗热量
Q6 设备周围散失热量称热损失
(2) 热量衡算
股物料常温参加 Q1 0
反响热计算：Q3
中化学键键：
NH 389 KJmol CO 728 KJmol CO 326 KJmol
CN 305 KJmol OH 464KJmol
Ⅰ
反响断裂：NH CO中CO 合成 CN OH
断键需量 1mol × 389KJmol × 2 + 2mol × (728326)1582 KJ
合成键释放量 1mol × 2 × 305 + 1mol ×2× 464 1538 KJ
△H 1538 1582 44 KJmol
QⅠ31480160 × (44) 200854 KJ
Ⅱ
反响断裂：NH CO 合成 CN
断键需量 1mol × 389KJmol+ 1mol × 326 KJmol715 KJ
合成键释放量 1mol × 305 × KJmol × 2610 KJ
合成聚合单体： △H610715 105 KJmol
QⅡ31480160×(105) 550902 KJ
Ⅲ
反响断裂：NH CO中CO 合成 CN OH
断键需量 1mol×389KJmol+ 2mol× 402 KJmol1582 KJ
合成键释放量 1mol×2×305 + 1mol×2×4641538 KJ
△H 15381582 44 KJmol
QⅢ17629126×(44) 18468 KJmol
Ⅳ
反响断裂：NH CO 合成 CN
断键需量 1mol × 389KJmol+ 1mol × 326 KJmol715 KJ
合成键释放量 1mol × 305 KJmol305 KJ
合成聚合单体： △H610 715 105 KJmol
QⅣ 17629126 × (105) 14691 KJmol
Q3 QⅠ+QⅡ+QⅢ+QⅣ 200854 +〔550902〕+〔18468〕+〔14691〕
784915 KJ
根化学反响式求化学反响热较衡算程中忽略 Q3 0
求 Q4公式 Q4
先求均
3231961478761 × 118 + 587629 1478761 × 155
+ 176291478761 × 147 + 5503071478761 × 42
0258 + 0616 + 0018 + 1563
2455 KJKg℃
Q4
2455 × 1478761× (90 — 25 )
236 ×105 KJ
面设备计算知设备质量446508 Kg
Q5 C M △t
05 × 446508 × 〔 90 —25 〕
145 × 104 KJ
热损失取总热量3
Q1 + Q2 + Q3 Q4 + Q5 + Q6
Q1 0 Q3 0
Q4 236 ×105 KJ Q5 145 × 104 KJ
Q6 3〔 Q1 + Q2 + Q3 〕
Q2 Q4 + Q5 + 3〔 Q1 + Q2 + Q3 〕
Q2 Q4 + Q5 + 003 Q2
103Q2 236×105 + 145 × 104
2505×105 + 785885
Q2 258 × 105 KJ
Q Q1 + Q2 + Q3
0 + 258 × 105 + 0
258 × 105
总热量 Q总 Q2 258 × 105 KJ
513 材料选择
反响程中腐蚀性物质参加材料应选耐腐蚀材料该反响器选镍铬锈钢0Cr18Ni9 钢板标准GB4237 100℃许应力114Mpa
514釜体设计计算
反响釜体积 V
3231961478761 × 815 + 587629 1478761 × 1335
+ 176291478761 × 1598 + 5503071478761 × 1000
178125 + 530501+ 19060 + 372141
1099827 Kgm3
V 1345 m3
装料系数Φ 07 反响釜体积Vt V Φ 1345 07 1921m3
根GB9845—1988〈钢制机械搅拌容器〉圆整取 Vt 20 m3
反响釜高H 1500 mm 反响釜径 D 1200 mm
该反响设计压力101 × 105 Pa 设计温度90℃
容器壁厚δd P Di (2[σ]t ΦP) + C
101×1200 2×114×1101 + 08
614 mm
公式中[σ]t 114 Mpa Φ 1 C 08
壁厚圆整取δd 10 mm
反响釜质量W ∏DHδdρ
314×12×15×001×7900
446508 Kg
515 封头设计选型
（1） 封头选择
封头选取标准椭圆形封头具体参数：
封头径DN 1200 mm 〔GB9019—88〕
封头高度h 025 D 025 × 1200 300 mm
封头侧面积 1083 D2 1083 × 122 156 m2
封头体积 0131 D3 0131 × 123 023 m3
封头直边高度h2 40mm 曲面高度h1 350mm
封头厚度δ 15mm
(2) 封头选择
反响体系属高黏度流体流体利快速流出反响釜封头选90度锥形封头具体参数：
封头径DN 1200mm
封头高度h 05D 05 × 1200 600mm
封头侧面积 111D2 111 × 122 218 m2
封头体积 01309 D3 01309 × 123 023 m3
516 封头釜体连接形式
封头釜体连接形式选面法兰连接具体参数：
径DN 1200 mm
D 1330 mm D2 1290 mm D3 1241 mm δ 46mm d 23mm
螺柱M20 数量取40
非金属软垫片 D5 1240mm d5 1200mm
517 支座形式
支座选耳式B型带垫板支座选标准JBT472—92具体参数：
材料Q235—A•F垫板材料0Cr18Ni9 耳座4厚度δ 12mm
518 反响釜液位
（1） 高液位
反响液体积VR 1345 m3 封头体积V头 023 m3 封头高度h 600mm
釜体中实际反响液体积V1 1345 — 023 1115 m3
H1 V1×4 ∏D2
H1 1115×4 ∏D2
1115×4 〔314×122〕 986mm
高液位H H1 + h
986 + 600 1586mm
(2) 低液位
低液位 H 13 D
13 × 1200 400mm
519 搅拌装置设计
5191 搅拌浆设计
搅拌流体黏度高搅拌作物料充分混合搅拌浆叶形式选螺带式搅拌浆具体设计参数：
Z 1 搅拌浆直径d 095D 095 × 1200 1140mm
螺距Sd bd 110 搅拌浆高度Hm d +h 1140+6001740mm
搅拌转速n 10 rmin 搅拌器底部反响釜底部距离C 001 d 114mm
5192 搅拌轴设计
(1) 搅拌轴材料选1Cr18Ni9Ti [Τ]15—25MPa 取20 MPa
许应力变化系数A 134 —113 取A 12
搅拌轴直径
圆整d 65mm
(2) 搅拌功率计算
搅拌轴功率根诺谟图进行简捷计算：
搅拌反响器容积V 2+023 +023 246 m3 2460 L
反响液黏度定026pas 密度ρ 1290Kgm3 搅拌形式螺旋式缓搅拌
根诺谟图知轴功率Pa 15hp 15 × 735499W 11KW
搅拌轴密封选机械密封轴密封消耗功率
Pm 12Pa 11 ×012 132 W
搅拌器电机消耗功率P Pa+Pm 09 11 + 0132 08 136KW
式中传动效率09
5110 传动装置设计
〔1〕 减速机选摆线针齿行星减速机 型号X31
〔2〕 电动机选V1型—立式机座带底脚端盖凸缘 电动机功率Na136KW(根诺谟图求) 电动机型号选Y90L—2型
〔3〕 连轴器选凸缘连轴器
〔4〕 机座选J—A型机座参数：
D1 400mm D2 360mm D3 320mm D4435mm D5400mm D6325mm H 540mm H1260mm b122mm b222mm f15mm f26mm n18 d118 n28
d218 S12
〔5〕 动轴选ASC型 参数：
d 65mm d1 45mm d2 55mm L 480mm
5111 传热装置设计
51111传热装置形式
传热装置选夹套传热具体参数：
夹套径D0 D + 100 1200 + 100 1300mm
51112 传热介质量
夹套中选95℃循环水加热
夹套空间V 〔11×∏×145+218〕×01
0718m3
5112 反响器接尺寸
51121液体进料
液体进料进料时间定10min 流体流速2ms 流体40甲醛
进料体积V m甲ρ甲
873503815 1072 m3
体积流量VS Vt
1072600 000179 m3s
进料径
圆整取d Φ45×25
51122 出料
反响产物出料时间定10min 物料高黏度流体取u 1ms
出料体积V m ρ
1478761 1099827 1345 m3
体积流量VS Vt
1345600 000224 m3s
出料径
圆整取d Φ68×3
进出料选普通缝钢
52 蒸发器 单效蒸发器
521蒸发器做物料衡算：
进料量 1478761 kgh
蒸发出水 1478761 — 103092808 190101 Kgh
产品1478761190101128866
出料量 产品 + 蒸发出水
128866 +190101 1478761 kgh
进料量 出料量 蒸发器物料衡
522原料液流量
：(1) F1478761 kgh 温度900C
(2) 原液组成07 完成液组成 08
〔3〕蒸发器中溶液沸点 10280C
〔4〕加热蒸汽绝压强450kPa蒸发室绝压强20kPa
〔5〕蒸发器均中传热系数1200 W(m2 OC) 热损失忽略
计算：
〔1〕蒸发量
(2) 加热蒸汽消耗量
DH + Fh0 WH’+ 〔FW〕h1 + Dhw
附录查压强450kPa时饱蒸汽参数
温度 T 1477 OC 蒸汽焓 H 27478 kJkg 液体焓 hw 62242 kJkg
附录查压强20kPa时饱蒸汽参数
温度 T 601 OC 蒸汽焓 H 26064 kJkg
原料液焓 h0 376 kJkg 完成液 h1 686 kJkg
代入焓衡算式：
27478D+1478761×376 184×26064+(1478761184)×686+62242D
D382 kgh
Q D(H hw) 382×(2747862242)812 ×105
(3)蒸发器传热面积
△t 14771028449 OC
安取 S12×15071808 m2
(4)加热室
选直径38mm×3mm 长3m缝加热
数：
加热正三角形排列取中心距70mm
求束中心线数
nc 8
计算加热室径
Di t(nc1) +2b’
b’15do
Di 70(81) +2×15×38604
取 Di 610mm
(5)循环
根验值取循环截面积加热总截面积80循环截面积
选81mm × 9mm 缝钢循环
〔6〕离室
取离室高度 25m
20kPa压强蒸汽密度013068 kgm3二次蒸汽体积流量
允许蒸发体积强度VS’15 m3(m2s)
离室直径
53 泵选择
531输送甲醛泵
根数：
该泵输送甲醛溶液输送温度t 25℃ 溶液组成37甲醛63水
密度ρ815Kgm3 黏度 233mpas腐蚀性
正常流量VS 873503〔815×600〕
000179m3s 01074 m3h
泵工作环境温度25℃选泵时流量定 01074×12 013 m3h
根化工工艺手册选泵：
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h 扬程10—240 m 温度 70—380
532 输送成品泵
反响液黏度定026pas 密度ρ 1290Kgm3
体积流量VS Vt
1345600 000224 m3s 01344 m3h
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h 扬程10—240 m 温度 70—380
54 换热器选型
工艺知设计中换热器方反响釜回流冷凝器工艺期冷凝水冷凝器两处冷凝效果均没特殊求反响釜回流冷凝器作釜热蒸气冷凝防止釜压力高蒸发器冷凝器蒸发掉水分冷凝回收工艺中换热器选择套式换热器冷凝液走气体走间处理量较选两程
55 储罐设计
储罐
原料储罐选型参考JB1421—74底盖容器
投入甲醛体积 VN26205088150746 m3
圆整取VN 5m3 DN 1800mm H 2000mm
投入尿素体积 VN1762887133507189 m3
圆整取VN 2m3 DN 1000mm H 2000mm
投入三聚氢胺体积 VN52887159807004 m3
圆整取VN 006m3 DN 400mm H 400mm
缓槽VT Vφ134507 192 m3
圆整取VN 2m3 DN 1200mm H 1800mm
成品槽集中3次出次料
圆整取VN 6m3 DN2000mmH 2000mm
高位计量槽
投入甲醛体积 873503 815 107 m3
高位计量槽VN 10707 153l m3
圆整取 VN2m3 DN 1200mm H 1800mm
56旋风离器选型
进料量进料时间会直接选处理量
型号 GLTA30
处理风量〔m3h〕 6701000
第六章 工厂布置
61工厂布置根务
工厂布置根务结合厂区种然条件外部条件确定生产程中种象空间位置 获适宜物料员流动路线创造协调合理生产生活环境组织全厂构成高度发挥效生产整体工厂布置务实质寻求物料员正确运输方案
工厂布置国惯做法划分厂区布置厂房〔装置〕布置两局部前者惯称总图布置者称车间布置工作分工言样划分总图专业工艺专业明确工作范围工作性质言二者分整体具相工作务工作范围分厂区布置全局厂房布置局部
工厂布置原
工程角度化学工厂总布局应该注意方面：
〔1〕 工厂布置应该满足生产运输需
(a) 厂区布置应符合生产工艺流程合理需应工厂生产环节具良联系保证间迳直短捷生产作业线防止生产流程交叉迂回复种物料疏运距离短
(b) 供水供电供热供气供冷公设施注意环境影响厂外外网联系情况应力求负荷中心种公系统介质运输距离
(c) 厂区道路迳直短捷货流间流货流间应该防止交叉迂回货运量车辆返频繁设施〔仓库堆厂车库运输站场等〕宜厂区边缘段布置
(d) 厂区较坦方整时般采举行街区布置方式布置紧凑节
实现运输网短捷厂区整齐
总符合生产运输求实质求总面布置实现生产程中种物料员输运距离终实现生产耗
(2) 工厂布置应满足安卫生求
化工企业生产具易燃易爆毒害等特点厂区布置应充分考虑安布局严格遵守防火卫生等安标准标准关规定重点防止火灾爆炸发生保护国家财产保障工厂职工身安改善劳动条件具体布置时应考虑方面：
(a)火灾危险性较散发量烟尘害气体车间装置场应布置厂区边缘车间厂风
(b)常散发燃气体场易燃液体罐区隔油池易燃液体装卸站台等应远离类明火源应布置火源风侧行风侧厂区边缘散发燃气体燃材料库堆放场应位火源风侧
(c)贮存量燃液体空气重燃气体贮罐车间般宜布置场火源坡侧工艺求设坡段燃液体罐区应采取效安措施设防火墙导流墙导流沟防止流散液体威胁坡车间
(d)火灾爆炸危险性散发毒害气体车间装置设备应露天半敞开布置降低危险性毒害性事破坏性应注意生产特点露天布置适应性
〔3〕 工艺流程更新加工程度深化产品品种变化综合利增加等原化工厂布局应较弹性求工厂开展变化厂区扩现生产运输布局安布局方面保持合理布局具体注意点
〔a〕 分期建设时总面布置应前期工程工程量分集中前期工程投产期适合理布局
〔b〕 应期施工前期生产间相互干扰期工程般宜布置前期工程段外观应防止穿前期工程危险区域者车间部利安生产施工
〔c〕 考虑远期关系应坚持远集合期集中远期外围远外〞布置原达期紧凑远期合理目
〔d〕 预留开展时总面布置少应方供开展开展留厂外防止厂圈空征少早征迟征错误做法
〔4〕 工厂布置必须贯彻节约原
节约国根国策生产求安卫生求开展求节约相辅相成保证迳直短捷生产作业线必然求工厂集中紧凑布置集中紧凑布置仅节约量样节约土安卫生求方面妥善安排象安间距求保证必安距离土充分利开展求方面坚持期集中远期外围远外〞布置原期工程集中布置节约期远期工程开展创造灵活性
〔5〕 工厂布置应考率种然条件周围环境影响
〔a〕重视风风频率总面布置影响布置建筑物位置时注意导风关系
〔b〕 应注意工程质条件影响厂房应布置土层均匀耐力强段般挖方段宜布置厂房填方段宜布置道路坑构
〔c〕 工厂总面布置应满足城市规划工业区域规划关求做局部服全体注意城市规划协调
厂区布置总图说明
工业区导风西北风根气象素生活区布置滩东面生活区布置西面呈行风侧布置然分厂污染危害程度东西次布置化工厂生产装置远离生活区满足卫生求土获充分利
关工厂开展求包括两方面含义方面设计务中明确规定远期开展规模方面工厂投产着工艺流程变化产品产量增加综合利提高等引起开展变化布置图已种开展求予充分估计
布置原期集中远期外围远外远〞期工程集中布置远期工程开展创造灵活条件时期集中原车间求预留适余预见致乱整生产安布局
62车间布置
车间布置根原求：
车间布置涉面较广致纳方面
（1） 厂房建筑
(a) 厂房面力求简单化利建筑定型化合施工机械化常形式直线型T型L型
(b) 柱间距6×6般超12m总跨度：层般≤24m单层≤30m常厂房总跨度612182430 m般机化工车间总跨度2～3柱网跨度
(c) 层高设备安装位置关般层4～6m低低32m净空高度低26m
三方面量符合建筑模数〔标准化〕求
(d) 情况量采露天化敞开式设计样节省投资利通风采光防爆防毒等安需
(e) 影响流程情况较高设备集中布置简化厂房立体化布置省投资
(f) 笨重设备震动设备量布置搂面类设备量集中
(g) 设备穿孔必须避开梁
(h) 厂房出入口交通道楼梯等需精细安排般厂房门宽度通设备宽度达02 m满载运输设备06～10m单门宽般900㎜双门宽120015001800㎜楼梯坡度450～600楼梯450较
（2） 生产操作
(a) 设备布置量工艺流程致防止交叉返物料量采位差送料般高层底层设备布置计量槽→反映设备→贮槽重型设备震动设备
(b) 互相联系设备量考虑操作行通道送料半成品堆放等空
(c) 相相似设备称集中利操作理水电气等供
(d) 考虑进出料取样观察等方便
（3） 设备装修
(a) 仅考虑安装时设备进出考虑单设备更换检修保证足够空间通道
(b) 二层楼设备需层设吊孔庞特殊设备封闭式厂房中先安装设备砌墙
(c) 考虑起吊装置塔顶房梁设永久吊架
（4） 安求
(a) 采光量避光操作高设备防止窗挡光
(b) 通风高温毒易燃易爆车间取敞开式利通风散热机械通风效果应该根逸出气体粉尘量允许浓度确定通风量通风次数
(c) 毒物质设备放置风操作位置应风剧毒设备隔离操作单独排风
(d) 防爆车间单层厂房防止车间死角建筑物泄压面积般005m2m3层楼板泄压孔设计防火防爆墙设置双斗门门窗外开门净宽08m净高低2 m走道净宽14m楼梯宽度11m二楼考虑紧急疏散等措施考虑消防设施设备
（5） 车间辅助设备生活室配置
控室动力间变配电室通风尘室机修间办公室化验室休息室更衣室浴室厕等防爆毒性车间述项量防止设车间
（6） 设备间设备建筑间定安距离根距离布置设备
车间布置图说明
生产流程设备搅拌釜反响器换热器贮槽泵火灾危险性类乙类采闭市厂房根工艺特点设备放二层滤泵贮罐放层室外贮罐集中布置整厂区导风西北风反响器贮槽等布置东面道框架柱子布置整齐美观需单独敷设架节约投资费
第七章 公工程
71 通风
车间生产程中防止体害醛酮等溢出保证操作员正常环境卫生条件高温余热害液体蒸汽粉尘车间必须采取通风工作环境空气达保持适宜温度湿度卫生求
结合厂区形量采传统风然通风方式侧窗进排风面积均应厂房侧墙面积30然风满足车间通风时采机械通风车间部散发害气体粉尘时采全面通风采全面通风时送风口排风口布置适合理必时混合工序考虑局部通风保证混浊空气均匀排出
72 采暖
生产车间处高温加热环境生产车间设采暖设备西北区空气枯燥冬天寒冷保证生产利进行方办公室机修车间生活区等需采暖采暖热媒般热水常温度95℃宜采单系统热水采暖利换热器水加温回收利
73 明
〔1〕车间实际条件实际情况国家关规定进行必须防护灯防止静电火花产生生产车间安装荧光高压汞灯应防护罩
〔2〕办公室会议室食堂采日光灯更衣室厕等采白炽灯
〔3〕潮湿处采防潮灯防护罩车间实际条件实际情况国家关规定进行必须防护灯防止静电火花产生
第八章 设备览表
编号
设备名称
规格
数量
材料
R101
反响釜
径１２００ 高度１５００
1
锈钢
H101
H102
H103
冷凝器
公称直径４００ 程数２
子总根数１６４ 径 １９
列长度 ２０００
3
碳钢
P101
P102
P103
P104
离心泵
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h
扬程10—240 m 温度 70—380
4
P105
真空泵
型号Ｗ－３０
抽气速率３０Ｌ／ｓ
转速３００ｒ／ｍｉｎ
1
V101
甲醛储罐
VN5m3DN1800mmH2000mm
１
V102
尿素储罐
VN2m3DN1400mmH1400mm
１
V103
三聚氰胺储罐
VN006m3DN400mmH600mm
１
V104
甲醛高位计量槽
VN2m3DN1200mmH 1800mm
V105
缓槽
VN2m3DN 1200mmH 1800mm
1
锈钢
V106
贮罐
VN6m3 DN2000mmH 2000mm
１
R102
蒸发器
81mm × 9mm循环
38mm×3mm加热室
离室Di013m
1
Ｓ１０１
旋风离器
型号 GLTA30
处理风量〔m3h〕 6701000
1
第九章 设计结
91结
毕业参观三月设计通老师指导努力已根完成毕业设计务成果五张图纸份说明书
通次设计深入掌握查阅文献资料搜集数处理方面资料计算数编写文件技时初步解精细化工厂设计根程方法步骤设计文件构成容培养科学工作态度工作方法思路清晰循序渐进全面重点提高独立思考科学分析问题力次理运实践全面实
毕业设计学知识次复次综合运复中提高运中积累验实质融会贯穿丰富验充实脑增添信进入工作前次演
92
附图：
（1） 工艺流程图
（2） 反响釜装配图
（3） 车间面布置图
（4） 车间立面图
（5） 全厂总面布置图
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摘
氨基树脂种途十分广泛机化工产品氨基树脂含氨基化合物甲醛缩聚成树脂总称重树脂脲醛树脂(UF)三聚氰胺甲醛树脂(MF)聚酰胺胺环氧氯丙烷(PAE)等
设计产品改性脲醛树脂〔三聚氰胺改性脲醛树脂〕合成反响加成反响缩聚反响两局部组成脲醛树脂胶原料尿素甲醛原料源丰富生产工艺简单钱低胶接性耐水性固化速度快胶层色方便等优点快成国造板生产粘合剂目前约占木材工业量80着应领域量增加脲醛树脂胶制品中散发出游离甲醛污染环境特该板材制成家具进行家庭装潢会释放出残留甲醛挥发性机物〔VOC〕体皮肤呼吸道眼睛粘膜刺激作造成体危害工艺专门针降低散发游离甲醛改性脲醛树脂做合理设计脲醛树脂应广泛氨基树脂两反响先加成缩聚没明显界限受反响条件影响弱碱性条件加成反响占优势弱酸性介质中缩聚反响进行较利设计年产900吨氨基树脂工厂设计进行工艺计算设备选型绘制全厂面布置图工艺流程图物料流程图生产车间立面图面图
关键词：氨基树脂改性脲醛树脂三聚氰胺尿素 车间设计工厂设计
目 录
摘 I
第章 绪 1
11 厂址气象条件 1
12 工厂设计行性分析 1
121 设计务 1
122 氨基树脂应开展概况 1
123 具体生产产品确实定 2
124 课题预解决问题 2
第二章 产品原料性质规格 3
21 改性三聚氰胺脲醛树脂质量标准规格 3
22生产脲醛树脂原料特性规格 3
第三章 合成工艺设计分析 5
31 游离甲醛源 5
32 降低游离甲醛含量途径 5
33 三聚氰胺改性脲醛(MUF)树脂合成 7
34 合成程中原料反响结果影响 7
341 甲醛尿素摩尔影响： 7
三聚氰胺量影响 8
35 工艺条件改性脲醛树脂合成结果 10
加成反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响 11
缩聚反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响 11
36 改性脲醛树脂合成工艺路线 12
反响 12
37 合成脲醛树脂树脂工艺 13
371 反响阶段 14
372 脱水阶段 14
373 处理阶段 14
374 生产工艺流程表达 14
第四章 工艺计算 15
41 原始数需技术资料 15
42． 物料衡算 15
反映釜进行物料衡算： 16
422蒸发器做物料衡算： 17
整系统做物料衡计算 17
第五章 设备工艺计算选型 18
51 搅拌反响釜设计 18
511 物料衡算： 18
热量衡算： 19
513 材料选择 22
釜体设计计算 22
515 封头设计选型 23
516 封头釜体连接形式 24
517 支座形式 24
518 反响釜液位 24
51．9 搅拌装置设计 24
5110 传动装置设计 25
5111 传热装置设计 25
5112 反响器接尺寸 26
52 蒸发器 单效蒸发器 27
蒸发器做物料衡算： 27
原料液流量 27
53 泵选择 29
输送甲醛泵 29
532 输送成品泵 29
54 换热器选型 29
55 储罐设计 30
551 储罐 30
552 高位计量槽 30
56旋风离器选型 30
第六章 工厂布置 31
61工厂布置根务 31
工厂布置原 31
612 厂区布置总图说明 33
62车间布置 33
车间布置根原求： 33
车间布置图说明 35
第七章 公工程 36
71 通风 36
72 采暖 36
73 明 36
第八章 设备览表 37
第九章 设计结 38
91结 38
第十章 参 考 文 献 39
致 谢 40
第章 绪
11 厂址气象条件
1 厂区位置：西安北郊
2 势：厂区势整
3 常年导风：东北风 均风力二级
4 气温：高气温 40℃ 低气温 ﹣7℃
5 冻土深度：10cm
6 水位：﹣25m
7 运输条件：公路铁路
12 工厂设计行性分析
121 设计务
次设计根2021年3月陕西科技学化学化工学院化学工程工艺教研室达〈毕业设计务书〉联系学四年中学种知识实程中收集资料参观西安化工厂生产车间初步解化工生产程决定选择课题作毕业设计务
根调查世界氨基树脂生产力7759万吨年需求量增加速度约年36国氨基树脂产量563万吨年国市场需求空间根设计点进行考察西安区需求量尤西安建材市场需水浸渍法制木屑板含80氨基树脂水溶液老生产工艺完全满足现代化生产需求氨基树脂生产进行全新设计设计务完成900吨氨基树脂工厂初步设计
122 氨基树脂应开展概况
〔1〕涂料氨基树脂开展概况
着石油化工开展50年代中期许国家石油化工提供异丁醇作醚化剂生产氨基树脂异丁醇源丰富氨基树脂品种快扩
20世纪30年代甲醇醚化氨基树脂已开始织物整理行业涂料领域直未获开展直60年代减少涂料施工中机溶剂环境污染节省资源开发种水性涂料高固体涂料甲醚化氨基树脂作类涂料交联剂扩应面生产规模出现系列化产品总产量说丁醚化氨基树脂占首位
国50年代起开始研制丁醚化脲醛树脂三聚氰胺树脂已开展混容性固化性假设干品种70年代初制苯代三聚氰胺合成丁醚化苯代三聚氰胺甲醛树脂久开发异丁醇醚化产品目前树脂生产已达定规模国开展种氨基树脂漆提供品种交联剂60年代开始甲醇醚化氨基树脂研究着重点放合成六甲氧基甲基三聚氰胺方面
〔2〕胶粘剂氨基树脂——脲醛树脂开展概况
脲醛树脂应广泛氨基树脂首次Btollens1884 年合成1929年德国IG染料公司获第脲醛树脂胶粘剂专利造板工业中迅速开展国1957 年开始工业化生产UF 树脂胶原料尿素甲醛原料源丰富生产工艺简单钱低胶接性耐水性固化速度快胶层色方便等优点快成国造板生产粘合剂目前约占木材工业量80着应领域量增加UF树脂胶制品中散发出游离甲醛污染环境特该板材制成家具进行家庭装潢会释放出残留甲醛挥发性机物〔VOC〕体皮肤呼吸道眼睛粘膜刺激作造成体危害着室环境求提高脲醛树脂甲醛释放量越越受关注低毒脲醛树脂醛系列(异氰酸酯)胶粘剂研究成热点寻求环境友生产技术绿色造板〞产品具战略意义重课题国十分重视20世纪80 年代国外科技工作者降低脲醛树脂粘合剂中游离甲醛含量研究作许工作报道国已脲醛树脂粘合剂中游离甲醛含量降010左右
123 具体生产产品确实定
综合拟考虑涂料氨基树脂胶粘剂氨基树脂应开展方考察西安区需求量尤西安建材市场需水浸渍法制木屑板含80氨基树脂水溶液决定选择脲醛树脂胶氨基树脂工厂产品考虑造板胶粘剂中甲醛释放量直接关系民生活水健康状况坏降低甲醛释量改变脲醛树脂特性采工艺三聚氰胺改性新技术生产脲醛氨基脂
124 课题预解决问题
脲甲醛树脂英文缩写UF耐弱酸弱碱绝缘性耐磨性极佳价格廉价遇强酸强碱易分解耐水性电性较差耐热性高解决降低甲醛释放量改变脲醛树脂特性
设计通适宜工艺生产出产品甲醛释放量够达国家甚国际胶粘剂质量标准脲醛树脂缺点改善提高民生活水健康状况
第二章 产品原料性质规格
21 改性三聚氰胺脲醛树脂质量标准规格
pH值 75—80
游离甲醛 < 015
固含量 65左右
粘度
22生产脲醛树脂原料特性规格
尿素〔CH4N2O〕
相分子质量：60 标准生成焓：Hf471KJmol
外观：白色结晶 热容：Cp933Jmolk
含氮量〔干基计〕 ≥463 缩二脲含量 ≤0 5
水分含量：≤0 5 铁〔Fe2O3〕含量：≤0002
游离氨〔NH3〕含量：≤001 水溶物含量：≤002
工业甲醛〔福尔马林溶液〕物理性质
外观：色透明液体低温时聚成微浑 37含量
密度 815Kgm3 标准生成焓：Hf116KJmol
甲醛含量g100g：37±05 甲醇含量g100g：≤12
甲酸含量g100ml：≤004 铁含量g100ml：≤00005
灼烧残渣含量g100ml：≤0005 闪点℃：60
沸点℃：96 贮存温度℃：156～322
三聚氰胺〔 C3H6N6 〕
相分子质量：126 外观：白色结晶
含量〔升华法〕： 999 甲醛溶解度〔80℃10min〕：全溶 热容〔0—80℃〕 147J〔g ℃〕 摩尔热容 553J〔mol℃〕
标准生成焓：Hf6279KJmol 生成墒 830J〔mol℃〕
生成 177 KJmol 燃烧热 19mJ mol
生成热：717 KJmol 熔点 354℃
相密度1578 折射率1872
氢氧化钠〔NaOH〕
相分子质量 40 含量40
密度2130gm3 熔点 3184 ℃
沸点 1390 ℃
甲酸〔HCOOH〕
密度 122 gm3 含量10
熔点 86 ℃ 沸点 1008℃
闪点 689 ℃ 粘度 1784 mpas
第三章 合成工艺设计分析
31 游离甲醛源
〔1〕树脂合成时般甲醛量甲醛反响充分树脂中残留未反响游离甲醛
〔2〕脲醛树脂合成程中局部质子化甲醛分子存胶体粒子周围形成吸附双粒子层树脂稳定性加强旦参加固化剂树脂固化程中电解质作吸附粒子层遭破坏释放出甲醛
〔3〕树脂合成中已参反响甲醛生成稳定基团热压板材程中分解释放出已结合甲醛
〔4〕温度高湿度环境产品胶层老化木材中半纤维素分解会释放甲醛
知甲醛释放原复杂防止产生甲醛释放直接原液胶中游离甲醛含量微观结构合理降低甲醛释放量效方法合成甲醛含量低微观结构合理树脂
32 降低游离甲醛含量途径
〔1〕低物质量〔FU〕分批参加尿素
通常胶合板生产UF 树脂胶接剂FU：1720臭UF树脂胶接剂FU 降1013研究说明尿素甲醛1：18 降1：13 甲醛释放量会降低23量降低产品中游离甲醛采分批参加尿素甲醛进行反响关尿素甲醛反响条件生成物根ZigeunerFahrenhorstGiauertKadowki研究［A］通常广泛认反响述
UF树脂合成反响加成反响缩聚反响两局部组成两反响先加成缩聚没明显界限受反响条件影响弱碱性条件加成反响占优势弱酸性介质中缩聚反响进行较利具体发生化学反响：
碱性条件反响生成羟甲基脲反响特殊条件甲醛量时生成三羟基脲四羟基脲
酸性条件反响先羟甲基氨基羟甲基羟甲基间缩合反响
种缩合反响分子增长生成含羟甲基低聚物种低聚物作胶粘剂胶粘剂固化酸性条件进行树脂进步缩合形成立体构造巨分子反响初期甲醛量利生成二羟甲基脲增加树脂胶联度较作甲醛量太时游离甲醛含量偏高易形成稳定性较差醚键醚键热压时放出次甲基转化成甲醛醚键越树脂亲水性越致耐水性变差甲醛尿素摩尔选择重整实验程中应量降低参加甲醛物质量某局部程采取加甲醛尿素例局部程形成二羟甲脲目前采方法三步四步参加法中三步法般步骤：第批尿素参加UF>2确保二羟基脲生成第二批尿素参加UF1819参加甲醛量反响充分降低游离甲醛含量第三批尿素参加产品游离甲醛进步降低通述方法产品中游离甲醛含量低1时应控制适宜介质LB 值反响温度反响时间反响达正确效果
〔2〕 参加复合改性剂
通常UF 树脂FU 物质量降低时会时带问题：树脂胶粘性降树脂储存期缩短树脂水溶性降低树脂初粘性降等解决问题树脂合成时添加种改性剂报道复合改性剂PQ 复合添加剂聚乙烯醇〔PVC〕木质素磺酸盐类等改性剂参加缩聚阶段产生羟甲基碳正离子进行缩醛化反响作控制树脂胶联度断反响程中游离出甲醛进行反响
〔3〕 体系微观程体系动力学研究
应脲醛树脂胶体理影响素入手通量实验研制低游离甲醛含量脲醛树脂实践证明改善树脂微观结构适降低缩聚阶段PH 值利加快缩聚反响速度减少反响体系羟甲基相含量减少微观结构形成二甲基醚醚结构率国反响釜流体动力学研究报道搅拌程产生流体复杂动力学程中存着非线性浑浊现象搅拌关键作反响釜流体流动处完全混合状态样充分搅拌减少反响器温度浓度梯度胶合成缩聚程条件相匹配充分搅拌必制胶程涉复杂工艺设备优化问题工业生产中应成功试成果总达试效果程度工业设备放程中注意机理程相似性没充分考虑达相机理应具备条件环境应该相相似忽略掉重条：动力学特征相似性设备放前动力学特征应保持变前方面工作正进行着
33 三聚氰胺改性脲醛(MUF)树脂合成
反响釜中参加第批甲醛pH值调7 2～7 8参加第批尿素升温90 ℃反响30 min调pH值5 4～5 6反响需粘度参加第二批甲醛三聚氰胺调pH值8 0～8 5反响20min调pH值6 5～6 9参加第二批尿素反响需粘度pH值调7 5～8 0参加第三批尿素反响0 5 h冷出料
34 合成程中原料反响结果影响
甲醛尿素摩尔影响：
F UMUF树脂性影响素首先拟三聚氰胺量3 时(尿素总量计)摩尔MUF树脂终性影响实验结果见31
表31 甲醛尿素摩尔MUF树脂性影
出总体着终摩尔r5 降低游离甲醛甲醛释放量胶合强度降低摩尔降定程度脲醛树脂中存相数量游离尿素吸收树脂中游离甲醛(树脂热固化释放出甲醛树脂固化水解时放出甲醛) 达低甲醛释放目尿素样会活泼羟甲基脲反响降低脲醛树脂交联程度削弱板材胶合强度摩尔宜低假设第二批尿素反响末期次性参加弱碱性条件尿素未反响甲醛发生加成反响生成羟甲基脲树脂游离甲醛量降低羟甲基脲受热水解时会放出甲醛解释树脂1相较低游离甲醛高甲醛释放量树脂23知酸性阶段投放尿素量相情况较早投放尿素树脂缩合程度较深亚甲基桥键含量相较羟甲基亚甲基醚键含量相较少具较低甲醛释放量具体反响见图31
图31 羟甲基脲缩合反响
外树脂4657中出酸性阶段摩尔超某特定值甲醛释放量会急剧升甚超终摩尔影响酸性阶段摩尔降低否会导致缩合反响速度加快易控制[ 6 ] 综合考虑方面素采图32工艺实现制备E1级脲醛树脂目
图32 制备E1级脲醛树脂时温度pH值摩尔时间变化
—△—温度temp —○—pH值pH value —□—F U
342 三聚氰胺量影响
三聚氰胺量树脂性影响表32中列出采相工艺时三聚氰胺量改性脲醛树脂性间关系
表32中树脂采相摩尔弱碱—弱酸—弱碱制胶工艺着三聚氰胺量增加甲醛释放量断降低胶合强度先增加降三聚氰胺甲醛加成反响形成系列二羟甲基三聚氰胺六羟甲基三聚氰胺混合物羟甲基三聚氰胺间互相发生缩合反响生成亚甲基桥键亚甲基醚键保存局部尚未反响羟甲基基团具体程见图33正相数量亚甲基醚键存MUF树脂热固化时少放出甲醛脲醛树脂样条件会产生量甲醛气体着三聚氰胺量增加三聚氰胺甲醛缩合产物中亚甲基醚键含量增加降低树脂热固化水解时放出甲醛量时引入官度三聚氰胺分子提高树脂交联程度加强板材胶合性方面着三聚氰胺羟甲基化进行N原子亲核性断增强反响活性断加强尿素情况恰恰相反三聚氰胺参加降低树脂固化速度导致样热压条件固化完全板材胶合强度断降三聚氰胺量高表32中4份树脂甲醛释放量达E1级求树脂1011胶合强度低Ⅱ类板标准求0 7MPa
表32 三聚氰胺量树脂性影响
图33 三聚氰胺甲醛羟甲基化反响产物缩合反响
35 工艺条件改性脲醛树脂合成结果
表33工艺参数条件改性脲醛树脂合成性指标测定结果
表34反响条件改性脲醛氨基树脂影响
351 加成反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响
〔1〕 p H改性脲醛树脂影响
脲醛树脂形成机理说明加成产物受尿素甲醛摩尔影响外受反响介质p H 影响反响介质p H 7 5 时少发生缩聚反响加成反响附开始反响速度p H 升高加快p H 达11～13 时羟甲脲二羟甲脲形成极慢样会导致羟甲基化完全游离甲醛含量升高树脂性降加成反响阶段p H 选择8 0 9 010 0 工艺条件变实验结果见表34 表34 知p H 变化改性脲醛树脂黏度变化影响固化时间p H 降低降低p H 10 降9 时固化时间变化较
游离甲醛含量p H 降低升高羟甲基含量储存期p H 降低升高胶合强度甲醛释放量p H 降低降低预压性p H 降低越越加成反响阶段降低p H 利提高改性脲醛树脂项性
〔2〕 反响温度改性脲醛树脂影响
工艺条件相时加成反响温度较高利羟甲基化完全反响表34 知反响温度80 ℃时改性脲醛树脂黏度增加较快说明低温条件进行加成反响提高黏度利反响温度越低改性脲醛树脂固化速度越快树脂中游离甲醛羟甲基含量反响温度降低升高改性脲醛树脂储存期反响温度降低缩短加成反响温度胶合强度影响较预压性加成反响温度降降甲醛释放量加成反响温度降低略升高(次实验范围) 综合言升高加成反响温度利提高改性脲醛树脂综合性
〔3〕 反响时间改性脲醛树脂影响
工艺条件变时反响时间改性脲醛树脂项性影响具明显规律性(表34) 相拟言适中反响时间改性脲醛树脂合成利
352 缩聚反响阶段工艺参数变化改性脲醛树脂影响
〔1〕pH改性脲醛树脂影响
缩聚反响阶段pH 控制认脲醛树脂合成关键素酸性条件羟甲脲二羟甲脲尿素甲醛进行缩聚反响生成亚甲基键少量醚键连接低分子化合物p H 较低情况缩聚反响速度快易生成含羟甲基聚次甲基脲溶性沉淀树脂水溶性降低游离甲醛含量增加适期缩短缩聚反响易控制利素改性脲醛树脂合成中样存表34 知p H 固化时间游离甲醛含量羟甲基含量影响明显规律性p H 相较高造成(普通脲醛树脂缩聚反响p H 4 5 左右) 粘度p H 5 2 时较增长p H 储存期影响相显著p H 较高利储存期延长胶合强度p H 降低增预压性缩聚反响整p H 范围均较理想p H 甲醛释放量影响相显著着p H 降低甲醛释放量明显降12 号实验结果解释较低p H 增加反响速度剧烈程度缩聚程中分子生成较导致黏度游离甲醛含量羟甲基含量升原N H4 Cl 固化剂时胶液体系中需含定量游离甲醛胶液固化12 号实验结果中游离甲醛含量相较高导致胶合强度升甲醛释放量降
〔2〕反响温度改性脲醛树脂影响
较高较低反响温度黏度影响较(表34) 改性脲醛树脂固化时间缩聚温度降低缩短改性脲醛树脂游离甲醛反响温度降低降低趋势改性脲醛树脂羟甲基含量反响温度降低增加高温低温反响利储存期延长胶合强度提高反响温度越低胶合板预压性越差外高温反响利降低甲醛释放量
〔3〕初摩尔改性脲醛树脂影响
初摩尔2 7～1 9 时黏度初摩尔降低增固化时间初摩尔降低缩短游离甲醛含量高初摩尔时较低羟甲基含量初摩尔降低降低储存期受初摩尔影响极明显初摩尔越高储存期越长胶合强度初摩尔
2 3 时预压性初摩尔关系确定甲醛释放量初摩尔降低升高趋势初摩尔115 时粘度影响羟甲基含量胶合强度明显增甲醛释放量已超出E1 级水
36 改性脲醛树脂合成工艺路线
脲醛树脂合成采弱碱——弱酸——弱碱工艺
反响：
(1) 加成反响(羟甲基化)：甲醛尿素首先生成羟甲基脲二羟甲基脲
(2) 缩聚反响 缩聚反响逐步形成脱水程中 相邻羟甲基脲分子间通亚甲基键二亚甲基醚键相连形成聚合物 工业生产脲醛树脂时 根缩聚反响深入程度控制产物相分子质量水溶液相分子质量表现低黏度高黏度透明浑浊浆液工业生产脲醛树脂相分子质量数百数千
〔3〕三聚氰胺羟甲基化反响
〔4〕三聚氰胺缩聚反响
37 合成脲醛树脂树脂工艺
脲醛树脂生产分三阶段阶段具体工艺：
合成工艺
反响阶段 脱水阶段 处理阶段
原料分批参加
加成反映 缩聚反响 蒸发 滤
反响阶段
〔1〕加成反响阶段
加成反响阶段p H 降低改性脲醛树脂项性提高利升高加成反响温度改性脲醛树脂综合性提高较影响选择适中加成反响时间利提高改性脲醛树脂综合性
〔2〕 缩聚反响阶段
缩聚反响阶段p H 降低利储存期延长外改性脲醛树脂性提高均较影响缩聚温度宜高低否利改性脲醛树脂综合性提高外初摩尔变化明显影响储存期初摩尔越高储存期越长甲醛释放量初摩尔降低呈升高趋势
脱水阶段
反响釜中溶液送蒸发器中脱水产品固含量达质量标准
处理阶段
成品必须滤树脂中杂质未反响三聚氰胺未醚化羟基三聚氰胺低聚物剩余催化剂等助滤剂采硅藻土碳酸镁等物质滤温度60～70℃宜
生产工艺流程表达
（1） 反响釜中参加第批甲醛pH值调7 2～7 8 30min
（2） 参加第批尿素升温90 ℃反响30 min调pH值
5 4～5 6反响需粘度 1h
（3） 参加第二批甲醛三聚氰胺调pH值8 0～8 5
反响20min 1h
（4） 调pH值6 5～6 9参加第二批尿素反响需粘度 1h
（5） pH值调7 5～80参加第三批尿素反响0 5 h 15h
（6） 溶液送蒸发器中蒸发局部水分 1h
（7） 冷送产品储罐 1h
第四章 工艺计算
41 原始数需技术资料
（1） 生产规模 300ta
（2） 生产时间 年工作日300天
（3） 生产方式 间歇式生产
（4） 生产量 天三批 三班倒
设计年产900吨氨基树脂工厂
产品80氨基树脂水溶液纯氨基树脂溶质900吨
（5） 损失率 3
（6） 计算序 产物原料间计量关系拟简单整工艺程较简单容易原料间例关系采流程计算序
（7） 化学变化参数
尿素 甲醛 三聚氰胺 聚合物结构单元
分子量 60 30 126 10252
计算聚合物结构元分子量时三聚氰胺占尿素3 占原料百分60×00360+30×11+12608 中11甲醛尿素终摩尔
单体—〔CH2NHCONHCH2O〕 n分子量102 三聚氰胺聚合物分子量168
聚合物结构单元分子量102×992+168×08 10252
42． 物料衡算
衡算公式：进料量 出料量 + 损失量
产量较计算基准定千克天 〔Kgd〕
日产量Wd 900×1000〔300×097〕 3092784 Kgd
原料投料量
尿素结构聚合物结构单元中占5810252 57
尿素投料量 3092784 × 57 1762887 Kgd
三聚氰胺投料量 1762887 × 3 52887Kgd
甲醛投料量 1762887 60×11 ×30 969588 Kgd
工业甲醛37甲醛溶液甲醛溶液投料量 96958837 2620508 Kgd
421反映釜进行物料衡算：
反响程中甲酸NaOH调节反映体系pH值身参加反响进料出料衡衡算程中省时进料工业甲醛三聚氰胺尿素
进料量 工业甲醛 + 三聚氰胺 + 尿素
2620508 + 52887 + 1762887
4436282Kgd
根化学计量式
三聚氰胺反响完全消耗甲醛量 52887×60 126 25184 Kgd
尿素反响甲醛量 969588 —25184 944404 Kgd
三聚氰胺反响生成聚合物量 52887 × 168 126 70516 Kgd
三聚氰胺反响生成水 52887 × 18 126 7555Kgd
反响尿素量 944404 × 60 60 944404 Kgd
甲醛尿素反响生成聚合物量 944404 × 102 60 1605487 Kgd
甲醛尿素反响生成水量 944404 × 18 60 283321 Kgd
未反响尿素 1762887 — 944404 818483 Kgd
系统中水 7555 + 283321 + 2620508 × 63
1941796 Kgd
出料量 聚合混合物 + 水 + 未反响物料量
70516 + 1605487 + 1941796 + 818483
4436282 Kgd
进料量 4436282 Kgd 出料量 4436282 Kgd
反映釜物料衡
422蒸发器做物料衡算：
进料量 4436282Kgd
蒸发出水 4436282 — 309278408 570302 Kgd
产品4436282570302386598
出料量 产品 + 蒸发出水
386598 + 570302
4436282 Kgd
进料量 出料量 蒸发器物料衡
423整系统做物料衡计算
进料量 2620508 + 52887 + 1762887
4436282 Kgd
出料量 386598 + 570302
4436282 Kgd
总物料衡 整系统物料衡
物料衡表
物料名称
数〔 Kgd 〕
纯洁甲醛
969588
工业甲醛
2620508
纯三聚氰胺
52887
尿素
1762877
系统中水
1941796
产品
386598
第五章 设备工艺计算选型
51 搅拌反响釜设计
天三釜先反响釜做物料热量衡算
物料衡算：
衡算公式：进料量 出料量 + 损失量
日产量Wd 900×1000〔300×097〕 3092784 Kgd
天三釜釜物料309278431030928Kg
原料投料量
尿素结构聚合物结构单元中占5810252 57
尿素投料量 1030928 × 57 587629 Kg
三聚氰胺投料量 587629 × 3 17629Kg
甲醛投料量 58762960×11 ×30 323196 Kg
工业甲醛37甲醛溶液甲醛溶液投料量 32319637 873503 Kg
反映釜进行物料衡算：
反响程中甲酸NaOH调节反映体系pH值身参加反响进料出料衡衡算程中省时进料工业甲醛三聚氰胺尿素
进料量 工业甲醛 + 三聚氰胺 + 尿素
873503 + 17629 + 587629
1478761Kg
根化学计量式
三聚氰胺反响完全消耗甲醛量 17629×60 126 8395 Kg
尿素反响甲醛量 323196 —8395 314801 Kg
三聚氰胺反响生成聚合物量 17629 × 168 126 23505 Kg
三聚氰胺反响生成水 17629 × 18 126 2518 Kg
反响尿素量 314801 × 60 60 314801 Kg
甲醛尿素反响生成聚合物量 314801 × 102 60 535162 Kg
甲醛尿素反响生成水量 314801 × 18 60 94441 Kg
未反响尿素 587629 314801 272828 Kg
系统中水 2518 + 94441 + 873503 × 63
647266 Kgd
出料量 聚合混合物 + 水 + 未反响物料量
23505 + 535162 + 647266 + 272828
1478761 Kg
进料量 1478761 Kg 出料量 1478761 Kg
反映釜物料衡
热量衡算：
(1)计算基准
间歇式生产热量衡算根方程式
Q物料带入+Q热负荷Q物料带出+Q热损失
化学热量衡算般方程式
Q1+Q2+Q3Q4+Q5+Q6
中： Q1 处理物料带入设备热量
Q2 换热剂设备物料传递热量〔符号规定加热剂参加热量+〞冷剂吸收热量－〞〕
Q3 化学反响热〔符号规定程放热+〞程吸热－〞〕
Q4 离开设备物料带走热量
Q5 设备消耗热量
Q6 设备周围散失热量称热损失
(2) 热量衡算
股物料常温参加 Q1 0
反响热计算：Q3
中化学键键：
NH 389 KJmol CO 728 KJmol CO 326 KJmol
CN 305 KJmol OH 464KJmol
Ⅰ
反响断裂：NH CO中CO 合成 CN OH
断键需量 1mol × 389KJmol × 2 + 2mol × (728326)1582 KJ
合成键释放量 1mol × 2 × 305 + 1mol ×2× 464 1538 KJ
△H 1538 1582 44 KJmol
QⅠ31480160 × (44) 200854 KJ
Ⅱ
反响断裂：NH CO 合成 CN
断键需量 1mol × 389KJmol+ 1mol × 326 KJmol715 KJ
合成键释放量 1mol × 305 × KJmol × 2610 KJ
合成聚合单体： △H610715 105 KJmol
QⅡ31480160×(105) 550902 KJ
Ⅲ
反响断裂：NH CO中CO 合成 CN OH
断键需量 1mol×389KJmol+ 2mol× 402 KJmol1582 KJ
合成键释放量 1mol×2×305 + 1mol×2×4641538 KJ
△H 15381582 44 KJmol
QⅢ17629126×(44) 18468 KJmol
Ⅳ
反响断裂：NH CO 合成 CN
断键需量 1mol × 389KJmol+ 1mol × 326 KJmol715 KJ
合成键释放量 1mol × 305 KJmol305 KJ
合成聚合单体： △H610 715 105 KJmol
QⅣ 17629126 × (105) 14691 KJmol
Q3 QⅠ+QⅡ+QⅢ+QⅣ 200854 +〔550902〕+〔18468〕+〔14691〕
784915 KJ
根化学反响式求化学反响热较衡算程中忽略 Q3 0
求 Q4公式 Q4
先求均
3231961478761 × 118 + 587629 1478761 × 155
+ 176291478761 × 147 + 5503071478761 × 42
0258 + 0616 + 0018 + 1563
2455 KJKg℃
Q4
2455 × 1478761× (90 — 25 )
236 ×105 KJ
面设备计算知设备质量446508 Kg
Q5 C M △t
05 × 446508 × 〔 90 —25 〕
145 × 104 KJ
热损失取总热量3
Q1 + Q2 + Q3 Q4 + Q5 + Q6
Q1 0 Q3 0
Q4 236 ×105 KJ Q5 145 × 104 KJ
Q6 3〔 Q1 + Q2 + Q3 〕
Q2 Q4 + Q5 + 3〔 Q1 + Q2 + Q3 〕
Q2 Q4 + Q5 + 003 Q2
103Q2 236×105 + 145 × 104
2505×105 + 785885
Q2 258 × 105 KJ
Q Q1 + Q2 + Q3
0 + 258 × 105 + 0
258 × 105
总热量 Q总 Q2 258 × 105 KJ
513 材料选择
反响程中腐蚀性物质参加材料应选耐腐蚀材料该反响器选镍铬锈钢0Cr18Ni9 钢板标准GB4237 100℃许应力114Mpa
514釜体设计计算
反响釜体积 V
3231961478761 × 815 + 587629 1478761 × 1335
+ 176291478761 × 1598 + 5503071478761 × 1000
178125 + 530501+ 19060 + 372141
1099827 Kgm3
V 1345 m3
装料系数Φ 07 反响釜体积Vt V Φ 1345 07 1921m3
根GB9845—1988〈钢制机械搅拌容器〉圆整取 Vt 20 m3
反响釜高H 1500 mm 反响釜径 D 1200 mm
该反响设计压力101 × 105 Pa 设计温度90℃
容器壁厚δd P Di (2[σ]t ΦP) + C
101×1200 2×114×1101 + 08
614 mm
公式中[σ]t 114 Mpa Φ 1 C 08
壁厚圆整取δd 10 mm
反响釜质量W ∏DHδdρ
314×12×15×001×7900
446508 Kg
515 封头设计选型
（1） 封头选择
封头选取标准椭圆形封头具体参数：
封头径DN 1200 mm 〔GB9019—88〕
封头高度h 025 D 025 × 1200 300 mm
封头侧面积 1083 D2 1083 × 122 156 m2
封头体积 0131 D3 0131 × 123 023 m3
封头直边高度h2 40mm 曲面高度h1 350mm
封头厚度δ 15mm
(2) 封头选择
反响体系属高黏度流体流体利快速流出反响釜封头选90度锥形封头具体参数：
封头径DN 1200mm
封头高度h 05D 05 × 1200 600mm
封头侧面积 111D2 111 × 122 218 m2
封头体积 01309 D3 01309 × 123 023 m3
516 封头釜体连接形式
封头釜体连接形式选面法兰连接具体参数：
径DN 1200 mm
D 1330 mm D2 1290 mm D3 1241 mm δ 46mm d 23mm
螺柱M20 数量取40
非金属软垫片 D5 1240mm d5 1200mm
517 支座形式
支座选耳式B型带垫板支座选标准JBT472—92具体参数：
材料Q235—A•F垫板材料0Cr18Ni9 耳座4厚度δ 12mm
518 反响釜液位
（1） 高液位
反响液体积VR 1345 m3 封头体积V头 023 m3 封头高度h 600mm
釜体中实际反响液体积V1 1345 — 023 1115 m3
H1 V1×4 ∏D2
H1 1115×4 ∏D2
1115×4 〔314×122〕 986mm
高液位H H1 + h
986 + 600 1586mm
(2) 低液位
低液位 H 13 D
13 × 1200 400mm
519 搅拌装置设计
5191 搅拌浆设计
搅拌流体黏度高搅拌作物料充分混合搅拌浆叶形式选螺带式搅拌浆具体设计参数：
Z 1 搅拌浆直径d 095D 095 × 1200 1140mm
螺距Sd bd 110 搅拌浆高度Hm d +h 1140+6001740mm
搅拌转速n 10 rmin 搅拌器底部反响釜底部距离C 001 d 114mm
5192 搅拌轴设计
(1) 搅拌轴材料选1Cr18Ni9Ti [Τ]15—25MPa 取20 MPa
许应力变化系数A 134 —113 取A 12
搅拌轴直径
圆整d 65mm
(2) 搅拌功率计算
搅拌轴功率根诺谟图进行简捷计算：
搅拌反响器容积V 2+023 +023 246 m3 2460 L
反响液黏度定026pas 密度ρ 1290Kgm3 搅拌形式螺旋式缓搅拌
根诺谟图知轴功率Pa 15hp 15 × 735499W 11KW
搅拌轴密封选机械密封轴密封消耗功率
Pm 12Pa 11 ×012 132 W
搅拌器电机消耗功率P Pa+Pm 09 11 + 0132 08 136KW
式中传动效率09
5110 传动装置设计
〔1〕 减速机选摆线针齿行星减速机 型号X31
〔2〕 电动机选V1型—立式机座带底脚端盖凸缘 电动机功率Na136KW(根诺谟图求) 电动机型号选Y90L—2型
〔3〕 连轴器选凸缘连轴器
〔4〕 机座选J—A型机座参数：
D1 400mm D2 360mm D3 320mm D4435mm D5400mm D6325mm H 540mm H1260mm b122mm b222mm f15mm f26mm n18 d118 n28
d218 S12
〔5〕 动轴选ASC型 参数：
d 65mm d1 45mm d2 55mm L 480mm
5111 传热装置设计
51111传热装置形式
传热装置选夹套传热具体参数：
夹套径D0 D + 100 1200 + 100 1300mm
51112 传热介质量
夹套中选95℃循环水加热
夹套空间V 〔11×∏×145+218〕×01
0718m3
5112 反响器接尺寸
51121液体进料
液体进料进料时间定10min 流体流速2ms 流体40甲醛
进料体积V m甲ρ甲
873503815 1072 m3
体积流量VS Vt
1072600 000179 m3s
进料径
圆整取d Φ45×25
51122 出料
反响产物出料时间定10min 物料高黏度流体取u 1ms
出料体积V m ρ
1478761 1099827 1345 m3
体积流量VS Vt
1345600 000224 m3s
出料径
圆整取d Φ68×3
进出料选普通缝钢
52 蒸发器 单效蒸发器
521蒸发器做物料衡算：
进料量 1478761 kgh
蒸发出水 1478761 — 103092808 190101 Kgh
产品1478761190101128866
出料量 产品 + 蒸发出水
128866 +190101 1478761 kgh
进料量 出料量 蒸发器物料衡
522原料液流量
：(1) F1478761 kgh 温度900C
(2) 原液组成07 完成液组成 08
〔3〕蒸发器中溶液沸点 10280C
〔4〕加热蒸汽绝压强450kPa蒸发室绝压强20kPa
〔5〕蒸发器均中传热系数1200 W(m2 OC) 热损失忽略
计算：
〔1〕蒸发量
(2) 加热蒸汽消耗量
DH + Fh0 WH’+ 〔FW〕h1 + Dhw
附录查压强450kPa时饱蒸汽参数
温度 T 1477 OC 蒸汽焓 H 27478 kJkg 液体焓 hw 62242 kJkg
附录查压强20kPa时饱蒸汽参数
温度 T 601 OC 蒸汽焓 H 26064 kJkg
原料液焓 h0 376 kJkg 完成液 h1 686 kJkg
代入焓衡算式：
27478D+1478761×376 184×26064+(1478761184)×686+62242D
D382 kgh
Q D(H hw) 382×(2747862242)812 ×105
(3)蒸发器传热面积
△t 14771028449 OC
安取 S12×15071808 m2
(4)加热室
选直径38mm×3mm 长3m缝加热
数：
加热正三角形排列取中心距70mm
求束中心线数
nc 8
计算加热室径
Di t(nc1) +2b’
b’15do
Di 70(81) +2×15×38604
取 Di 610mm
(5)循环
根验值取循环截面积加热总截面积80循环截面积
选81mm × 9mm 缝钢循环
〔6〕离室
取离室高度 25m
20kPa压强蒸汽密度013068 kgm3二次蒸汽体积流量
允许蒸发体积强度VS’15 m3(m2s)
离室直径
53 泵选择
531输送甲醛泵
根数：
该泵输送甲醛溶液输送温度t 25℃ 溶液组成37甲醛63水
密度ρ815Kgm3 黏度 233mpas腐蚀性
正常流量VS 873503〔815×600〕
000179m3s 01074 m3h
泵工作环境温度25℃选泵时流量定 01074×12 013 m3h
根化工工艺手册选泵：
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h 扬程10—240 m 温度 70—380
532 输送成品泵
反响液黏度定026pas 密度ρ 1290Kgm3
体积流量VS Vt
1345600 000224 m3s 01344 m3h
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h 扬程10—240 m 温度 70—380
54 换热器选型
工艺知设计中换热器方反响釜回流冷凝器工艺期冷凝水冷凝器两处冷凝效果均没特殊求反响釜回流冷凝器作釜热蒸气冷凝防止釜压力高蒸发器冷凝器蒸发掉水分冷凝回收工艺中换热器选择套式换热器冷凝液走气体走间处理量较选两程
55 储罐设计
储罐
原料储罐选型参考JB1421—74底盖容器
投入甲醛体积 VN26205088150746 m3
圆整取VN 5m3 DN 1800mm H 2000mm
投入尿素体积 VN1762887133507189 m3
圆整取VN 2m3 DN 1000mm H 2000mm
投入三聚氢胺体积 VN52887159807004 m3
圆整取VN 006m3 DN 400mm H 400mm
缓槽VT Vφ134507 192 m3
圆整取VN 2m3 DN 1200mm H 1800mm
成品槽集中3次出次料
圆整取VN 6m3 DN2000mmH 2000mm
高位计量槽
投入甲醛体积 873503 815 107 m3
高位计量槽VN 10707 153l m3
圆整取 VN2m3 DN 1200mm H 1800mm
56旋风离器选型
进料量进料时间会直接选处理量
型号 GLTA30
处理风量〔m3h〕 6701000
第六章 工厂布置
61工厂布置根务
工厂布置根务结合厂区种然条件外部条件确定生产程中种象空间位置 获适宜物料员流动路线创造协调合理生产生活环境组织全厂构成高度发挥效生产整体工厂布置务实质寻求物料员正确运输方案
工厂布置国惯做法划分厂区布置厂房〔装置〕布置两局部前者惯称总图布置者称车间布置工作分工言样划分总图专业工艺专业明确工作范围工作性质言二者分整体具相工作务工作范围分厂区布置全局厂房布置局部
工厂布置原
工程角度化学工厂总布局应该注意方面：
〔1〕 工厂布置应该满足生产运输需
(a) 厂区布置应符合生产工艺流程合理需应工厂生产环节具良联系保证间迳直短捷生产作业线防止生产流程交叉迂回复种物料疏运距离短
(b) 供水供电供热供气供冷公设施注意环境影响厂外外网联系情况应力求负荷中心种公系统介质运输距离
(c) 厂区道路迳直短捷货流间流货流间应该防止交叉迂回货运量车辆返频繁设施〔仓库堆厂车库运输站场等〕宜厂区边缘段布置
(d) 厂区较坦方整时般采举行街区布置方式布置紧凑节
实现运输网短捷厂区整齐
总符合生产运输求实质求总面布置实现生产程中种物料员输运距离终实现生产耗
(2) 工厂布置应满足安卫生求
化工企业生产具易燃易爆毒害等特点厂区布置应充分考虑安布局严格遵守防火卫生等安标准标准关规定重点防止火灾爆炸发生保护国家财产保障工厂职工身安改善劳动条件具体布置时应考虑方面：
(a)火灾危险性较散发量烟尘害气体车间装置场应布置厂区边缘车间厂风
(b)常散发燃气体场易燃液体罐区隔油池易燃液体装卸站台等应远离类明火源应布置火源风侧行风侧厂区边缘散发燃气体燃材料库堆放场应位火源风侧
(c)贮存量燃液体空气重燃气体贮罐车间般宜布置场火源坡侧工艺求设坡段燃液体罐区应采取效安措施设防火墙导流墙导流沟防止流散液体威胁坡车间
(d)火灾爆炸危险性散发毒害气体车间装置设备应露天半敞开布置降低危险性毒害性事破坏性应注意生产特点露天布置适应性
〔3〕 工艺流程更新加工程度深化产品品种变化综合利增加等原化工厂布局应较弹性求工厂开展变化厂区扩现生产运输布局安布局方面保持合理布局具体注意点
〔a〕 分期建设时总面布置应前期工程工程量分集中前期工程投产期适合理布局
〔b〕 应期施工前期生产间相互干扰期工程般宜布置前期工程段外观应防止穿前期工程危险区域者车间部利安生产施工
〔c〕 考虑远期关系应坚持远集合期集中远期外围远外〞布置原达期紧凑远期合理目
〔d〕 预留开展时总面布置少应方供开展开展留厂外防止厂圈空征少早征迟征错误做法
〔4〕 工厂布置必须贯彻节约原
节约国根国策生产求安卫生求开展求节约相辅相成保证迳直短捷生产作业线必然求工厂集中紧凑布置集中紧凑布置仅节约量样节约土安卫生求方面妥善安排象安间距求保证必安距离土充分利开展求方面坚持期集中远期外围远外〞布置原期工程集中布置节约期远期工程开展创造灵活性
〔5〕 工厂布置应考率种然条件周围环境影响
〔a〕重视风风频率总面布置影响布置建筑物位置时注意导风关系
〔b〕 应注意工程质条件影响厂房应布置土层均匀耐力强段般挖方段宜布置厂房填方段宜布置道路坑构
〔c〕 工厂总面布置应满足城市规划工业区域规划关求做局部服全体注意城市规划协调
厂区布置总图说明
工业区导风西北风根气象素生活区布置滩东面生活区布置西面呈行风侧布置然分厂污染危害程度东西次布置化工厂生产装置远离生活区满足卫生求土获充分利
关工厂开展求包括两方面含义方面设计务中明确规定远期开展规模方面工厂投产着工艺流程变化产品产量增加综合利提高等引起开展变化布置图已种开展求予充分估计
布置原期集中远期外围远外远〞期工程集中布置远期工程开展创造灵活条件时期集中原车间求预留适余预见致乱整生产安布局
62车间布置
车间布置根原求：
车间布置涉面较广致纳方面
（1） 厂房建筑
(a) 厂房面力求简单化利建筑定型化合施工机械化常形式直线型T型L型
(b) 柱间距6×6般超12m总跨度：层般≤24m单层≤30m常厂房总跨度612182430 m般机化工车间总跨度2～3柱网跨度
(c) 层高设备安装位置关般层4～6m低低32m净空高度低26m
三方面量符合建筑模数〔标准化〕求
(d) 情况量采露天化敞开式设计样节省投资利通风采光防爆防毒等安需
(e) 影响流程情况较高设备集中布置简化厂房立体化布置省投资
(f) 笨重设备震动设备量布置搂面类设备量集中
(g) 设备穿孔必须避开梁
(h) 厂房出入口交通道楼梯等需精细安排般厂房门宽度通设备宽度达02 m满载运输设备06～10m单门宽般900㎜双门宽120015001800㎜楼梯坡度450～600楼梯450较
（2） 生产操作
(a) 设备布置量工艺流程致防止交叉返物料量采位差送料般高层底层设备布置计量槽→反映设备→贮槽重型设备震动设备
(b) 互相联系设备量考虑操作行通道送料半成品堆放等空
(c) 相相似设备称集中利操作理水电气等供
(d) 考虑进出料取样观察等方便
（3） 设备装修
(a) 仅考虑安装时设备进出考虑单设备更换检修保证足够空间通道
(b) 二层楼设备需层设吊孔庞特殊设备封闭式厂房中先安装设备砌墙
(c) 考虑起吊装置塔顶房梁设永久吊架
（4） 安求
(a) 采光量避光操作高设备防止窗挡光
(b) 通风高温毒易燃易爆车间取敞开式利通风散热机械通风效果应该根逸出气体粉尘量允许浓度确定通风量通风次数
(c) 毒物质设备放置风操作位置应风剧毒设备隔离操作单独排风
(d) 防爆车间单层厂房防止车间死角建筑物泄压面积般005m2m3层楼板泄压孔设计防火防爆墙设置双斗门门窗外开门净宽08m净高低2 m走道净宽14m楼梯宽度11m二楼考虑紧急疏散等措施考虑消防设施设备
（5） 车间辅助设备生活室配置
控室动力间变配电室通风尘室机修间办公室化验室休息室更衣室浴室厕等防爆毒性车间述项量防止设车间
（6） 设备间设备建筑间定安距离根距离布置设备
车间布置图说明
生产流程设备搅拌釜反响器换热器贮槽泵火灾危险性类乙类采闭市厂房根工艺特点设备放二层滤泵贮罐放层室外贮罐集中布置整厂区导风西北风反响器贮槽等布置东面道框架柱子布置整齐美观需单独敷设架节约投资费
第七章 公工程
71 通风
车间生产程中防止体害醛酮等溢出保证操作员正常环境卫生条件高温余热害液体蒸汽粉尘车间必须采取通风工作环境空气达保持适宜温度湿度卫生求
结合厂区形量采传统风然通风方式侧窗进排风面积均应厂房侧墙面积30然风满足车间通风时采机械通风车间部散发害气体粉尘时采全面通风采全面通风时送风口排风口布置适合理必时混合工序考虑局部通风保证混浊空气均匀排出
72 采暖
生产车间处高温加热环境生产车间设采暖设备西北区空气枯燥冬天寒冷保证生产利进行方办公室机修车间生活区等需采暖采暖热媒般热水常温度95℃宜采单系统热水采暖利换热器水加温回收利
73 明
〔1〕车间实际条件实际情况国家关规定进行必须防护灯防止静电火花产生生产车间安装荧光高压汞灯应防护罩
〔2〕办公室会议室食堂采日光灯更衣室厕等采白炽灯
〔3〕潮湿处采防潮灯防护罩车间实际条件实际情况国家关规定进行必须防护灯防止静电火花产生
第八章 设备览表
编号
设备名称
规格
数量
材料
R101
反响釜
径１２００ 高度１５００
1
锈钢
H101
H102
H103
冷凝器
公称直径４００ 程数２
子总根数１６４ 径 １９
列长度 ２０００
3
碳钢
P101
P102
P103
P104
离心泵
屏蔽泵 B 流量 01—400 m3h
扬程10—240 m 温度 70—380
4
P105
真空泵
型号Ｗ－３０
抽气速率３０Ｌ／ｓ
转速３００ｒ／ｍｉｎ
1
V101
甲醛储罐
VN5m3DN1800mmH2000mm
１
V102
尿素储罐
VN2m3DN1400mmH1400mm
１
V103
三聚氰胺储罐
VN006m3DN400mmH600mm
１
V104
甲醛高位计量槽
VN2m3DN1200mmH 1800mm
V105
缓槽
VN2m3DN 1200mmH 1800mm
1
锈钢
V106
贮罐
VN6m3 DN2000mmH 2000mm
１
R102
蒸发器
81mm × 9mm循环
38mm×3mm加热室
离室Di013m
1
Ｓ１０１
旋风离器
型号 GLTA30
处理风量〔m3h〕 6701000
1
第九章 设计结
91结
毕业参观三月设计通老师指导努力已根完成毕业设计务成果五张图纸份说明书
通次设计深入掌握查阅文献资料搜集数处理方面资料计算数编写文件技时初步解精细化工厂设计根程方法步骤设计文件构成容培养科学工作态度工作方法思路清晰循序渐进全面重点提高独立思考科学分析问题力次理运实践全面实
毕业设计学知识次复次综合运复中提高运中积累验实质融会贯穿丰富验充实脑增添信进入工作前次演
92
附图：
（1） 工艺流程图
（2） 反响釜装配图
（3） 车间面布置图
（4） 车间立面图
（5） 全厂总面布置图
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