第2章金属切削基本原理PPT

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1. 第2章金属切削基本原理（时间：3次课，6学时）
2. 第2章金属切削基本原理教学目标：金属切削就是用刀具把工件表面上多余的金属切掉，以获得需要的工件形状和尺寸。切削过程的实质是工件切削层在刀具前刀面的挤压下产生塑性变形，变成切屑的复杂过程。在这个过程中的许多物理现象如：切削力、切削热和刀具的磨损与刀具寿命、卷屑与断屑等，都与金属的变形有密切的关系，都会影响加工质量、生产率和生产成本。通过本章的学习，要了解金属切削基本原理，掌握金属切削变形过程的规律，从而主动地加以有效的控制，以便创造出更先进的加工方法和高效率的切削刀具，以适应现代制造技术发展的需要。
3. 第2章金属切削基本原理教学重点和难点：切削变形切削力切削热刀具磨损刀具几何参数选择切削用量选择
4. 第2章金属切削基本原理案例导入：要加工如图2.1所示短轴。怎样才能把多余的材料去掉？要多大的切削力？如何选择刀具的几何参数和切削用量？
5. 第2章金属切削基本原理图2.1　短轴
6. 第2章金属切削基本原理2.1 金属切削过程 2.2 切削力 2.3 切削热与切削温度 2.4 刀具磨损与刀具耐用度 2.5 磨削机理 2.6 刀具几何参数与切削用量的选择
7. 2.1 金属切削过程2.1.1 切削变形与切屑的形成 2.1.2 切屑的类型 2.1.3 切削变形程度的表示方法 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤 2.1.5 已加工表面的形成过程 2.1.6 影响切屑变形的主要因素
8. 2.1 金属切削过程金属切削过程是指将工件上多余的金属层，通过切削加工被刀具切除而形成切屑的过程。研究切削过程的物理本质及其变化规律，对提高切削加工生产率，保证加工质量，降低加工成本有着很重要的意义。
9. 2.1.1 切削变形与切屑的形成1. 切削层与切削层参数在切削过程中，主运动一个切削循环内，刀具从工件上所切除的金属层称为切削层。如图2.2所示，车削时工件旋转一周，刀具从位置II移到了I， I与II之间的材料层即为切削层。
10. 2.1.1 切削变形与切屑的形成图2.2 切削用量和切削层参数
11. 2.1.1 切削变形与切屑的形成切削层的参数有： 1）切削层公称厚度hD（mm）指垂直于过渡表面测量的切削层尺寸，即相邻两过渡表面间的距离。hD反映了切削刃单位长度上的切削负荷。由图2.2可知 hD ﹦f sinκr　　　　　　　　　　　　（2-1) 2）切削层公称宽度bD（mm）指沿过渡表面测量的切削层尺寸。bD反映了切削刃参加切削的长度。由图2.2可知 bD ﹦ ap / sinκr 　　 (2-2) 3）切削层公称横截面积AD（mm2）指在切削层尺寸平面里测量的横截面积。即为切削层公称厚度与切削层公称宽度的乘积。由图2.2可知 AD ﹦ hD bD ﹦ ap f 　　(2-3)
12. 2.1.1 切削变形与切屑的形成2. 切削变形的本质从材料力学中得知，金属材料受挤压时，其内部材料产生应力应变（图2.3所示），在大约与受力方向成45°（图中ＣＢ和ＤＡ方向即剪切方向）的斜截面内剪应力最大。弹性变形---屈服极限---塑性流动---相对滑移材料就被压扁（塑性材料）或剪断（脆性材料）。切削加工与上述挤压相似，只是在切削加工时，受切削层下方（ＢＤ线以下）材料的阻碍，切削层材料不能沿ＣＢ方向滑移，只能沿剪切面向上滑移，于是，切削层材料就转变为切屑，见图2.4。
13. 2.1.1 切削变形与切屑的形成图2.3　金属的挤压与切削
14. 2.1.1 切削变形与切屑的形成图2.4　切削过程示意图
15. 2.1.1 切削变形与切屑的形成3. 切屑的形成过程与三个变形区如图2.5所示，在刀具切入工件后，由于切削刃和前刀面的推挤，工件材料内部的每一点都要产生一定的内应力，离刀具愈近的地方，应力愈大。第一变形区是切屑形成的主要区域(图2.6中Ⅰ区)，在刀具前面推挤下，切削层金属发生塑性变形。
16. 2.1.1 切削变形与切屑的形成图2.5 第一变形区金属的滑移
17. 2.1.1 切削变形与切屑的形成图2.6 金属切削过程中的滑移线和流线示意图
18. 2.1.1 切削变形与切屑的形成第二变形区：切屑沿前面流动时，进一步受到刀具前面的挤压，在刀具前面与切屑底层之间产生了剧烈摩擦，使切屑底层的金属晶粒纤维化，其方向基本上和刀具前面平行。这个变形区域称为第二变形区(图2.6中Ⅱ区)。第二变形区对切削过程也会产生较显著的影响。第三变形区：切削层金属被刀具切削刃和前面从工件基体材料上剥离下来，进入第一和第二变形区；同时，工件基体上留下的材料表层经过刀具钝圆切削刃和刀具后面的挤压、摩擦，使表层金属产生纤维化和非晶质化，并使其显微硬度提高；在刀具后面离开后，已加工表面表层和深层金属都要产生回弹，从而产生表面残留应力，这些变形过程都是在第三变形区(图2.6中Ⅲ区)内完成的，也是已加工表面形成的过程。第三变形区内的摩擦与变形情况，直接影响着已加工表面的质量。这三个变形区不是独立的，它们有紧密的内在联系和相互影响。
19. 2.1.2 切屑的类型由于工件材料以及切削条件不同，切削变形的程度也就不同，因而所产生的切屑形态也就多种多样。其基本类型如图2.7示，即带状切屑、节状切屑、粒状切屑和崩碎切屑四类。
20. 2.1.2 切屑的类型图2.7 切屑类型
21. 2.1.2 切屑的类型1. 带状切屑带状切屑是最常见的一种切屑。它的形状像一条连绵不断的带子，底部光滑，背部呈毛茸状。一般加工塑性材料，当切削厚度较小、切削速度较高、刀具前角较大时，得到的切屑往往是带状切屑。出现带状切屑时，切削过程平稳，切削力波动较小，已加工表面粗糙度值较小。
22. 2.1.2 切屑的类型2. 挤裂切屑挤裂切屑又称节状切屑。切屑上各滑移面大部分被剪断，尚有小部分连在一起，犹如节骨状。它的外弧面呈锯齿形，内弧面有时有裂纹。其原因是由于它的第一变形区较宽，在剪切滑移过程中滑移量较大。由滑移变形所产生的加工硬化使剪切力增加，在局部地方达到材料的破裂强度。这种切屑在切削速度较低、切削厚度较大、刀具前角较小的情况下产生。出现节状切屑时，切削过程不平稳，切削力有波动，已加工表面粗糙度值较大。
23. 2.1.2 切屑的类型3. 单元切屑(粒状切屑) 切屑沿剪切面完全断开，因而切屑呈梯形的单元状(粒状)。当切削塑性材料，在切削速度极低时产生这种切屑。出现单元切屑时切削力波动大，已加工表面粗糙度值大。以上三种切屑只有在加工塑性材料时才可能得到。生产中最常见的是带状切屑，有时得到挤裂切屑，单元切屑则很少见。在形成挤裂切屑的情况下，若减小刀具前角，降低切削速度，或加大切削厚度，就可以得到单元切屑；反之，则可得到带状切屑。
24. 2.1.2 切屑的类型4. 崩碎切屑切削脆性材料时，由于材料的塑性很小且抗拉强度低，被切金属层在前刀面的推挤下未经塑性变形就在拉应力状态下脆断，形成不规则的碎块状切屑。它与工件基体分离的表面很不规则，切削力波动很大，切削振动大，加工表面凹凸不平，表面粗糙度值很大。在切削加工中采取适当的措施来控制切屑的卷曲、流出与折断，使形成“可接受”的良好屑形。从切屑控制的角度出发国际标准化组织（ISO）制定了切屑分类标准，如表2.1所示。
25. 2.1.2 切屑的类型
26. 2.1.3 切削变形程度的表示方法1. 相对滑移如图2.8所示，当切削层单元平行四边形ＯＨＮＭ产生剪切变形为ＯＧＰＭ时，沿剪切面ＮＨ产生的滑移量为Δs。相对滑移ε的大小为：或　
27. 2.1.3 切削变形程度的表示方法图2.8 相对滑移
28. 2.1.3 切削变形程度的表示方法2. 变形系数（切屑厚度压缩比）在生产实践中，切屑厚度hch通常要大于切削厚度hD，而切屑长度lch则小于切削长度lc，如图2.9所示。由于切削宽度与切屑宽度差异很小,根据体积不变的原则,变形系数可由下式计算: 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
29. 2.1.3 切削变形程度的表示方法图2.9 切屑的变形
30. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤1. 前刀面上的摩擦切削时，切削层经第一区变形后沿前刀面排出，受到前刀面的挤压和摩擦变形加剧，进入第二变形区。切屑在流经前刀面时，在高温高压的作用下产生剧烈的摩擦，致使刀具前刀面与切屑底层产生粘结现象，也称冷焊．这种摩擦与一般金属接触面间的摩擦不同。
31. 如图2.10所示，刀屑接触区分为粘结区和滑动区两部分。粘结区的摩擦为金属间的内摩擦，是金属内部的剪切滑移，这部分的切向应力等于被切材料的剪切屈服点。滑动区的摩擦为外摩擦，即滑动摩擦，这部分的切向应力随着远离切削刃由逐渐减小至零。而刀屑接触面上正应力分布是刃口处最大，远离刃口处变小，直至减小至零。所以前刀面上各点的摩擦是不同的。
32. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤图2.10 切屑和前刀面摩擦特性
33. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤2. 积屑瘤（1）积屑瘤在切削速度不高而又能形成连续性切屑的情况下，加工一般钢料或其它塑性材料时，常在前刀面切削处粘有剖面呈三角状的硬块。其硬度通常是工件材料硬度的2～3倍，能够代替切削刃进行切削。这部分冷焊在前刀面的金属称为积屑瘤。
34. 积屑瘤的形成由于刀屑接触面很洁净，切削塑性材料时，在粘结摩擦和滞留的作用下，当前刀面上的温度和压力适宜时，切屑底层金属粘结前刀面的刃口附近（即所谓的“冷焊”），形成硬度很高（是工件材料的2～3倍)的一个楔块，称为积屑瘤，见图2.11。积屑瘤的大小常用积屑瘤的高度Hb表示。积屑瘤的高度是逐层积聚的，一定高度后，受震动或外力作用会脱落。
35. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤图2.11 积屑瘤前角和伸出量 2 3
36. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤2）积屑瘤对切削过程的影响 ①增大前角，减小切削力　　积屑瘤在刀面上增大了刀具的实际工作前角，可减小切屑变形，减小切削力。 ②影响尺寸精度　　积屑瘤前端伸出刀刃外，使切削厚度增加了，影响工件尺寸精度。 ③增大表面粗糙度值　　高度不稳定的积屑瘤会在工件表面上划出沟痕和挤歪已有沟痕，脱落后的积屑瘤颗粒会嵌在已加工表面上，增大表面粗糙度值。 ④减小刀具磨损　　积屑瘤象帽子保护着切削刃，代替切削刃、前刀面和后刀面进行切削，减小刀具的磨损。
37. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤3）影响积屑瘤的主要因素主要取决于切削温度。此外，接触面间的压力、粗糙程度、粘结强度等因素都与形成积屑瘤的条件有关。 ①工件材料　　塑性越大，切削温度越高，越容易形成积屑瘤。可以采用正火或调质处理避免积屑瘤的生成。 ②切削速度　　实验表明，采用低速（ ≤3m/min）或较高速（＞40m/min）切削时，不易产生积屑瘤，如图2.12示。 ③刀具前角　　增大前角，可以减小切屑变形、切削力和摩擦，降低切削温度，抑制积屑瘤的生成。另外，使用切削液可有效降低切削温度和摩擦，抑制积屑瘤的产生。
38. 2.1.4 前刀面上的摩擦与积屑瘤图2.12 切削速度与积屑瘤高度的关系
39. 2.1.5 已加工表面的形成过程刀具切削刃的刃口实际上无法磨得绝对锋利，总存在刃口圆弧，如图2.13所示，刃口圆弧半径为。切削时由于刃口圆弧的切削和挤压摩擦作用，使刃口前区的金属内部产生复杂的塑性变形。通常以 O点为分界点，O点以上金属晶体向上滑移形成切屑； O点以下厚度的金属层晶体向下滑移绕过刃口形成已加工表面。这层金属被刃口圆弧挤压后，还继续受到后刀面上小棱面CE的摩擦，以及由已加工表面弹性恢复层与后刀面上ED部分接触产生挤压摩擦，使已加工表面变形更剧烈。
40. 2.1.5 已加工表面的形成过程图2.13 已加工表面变形
41. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素影响切屑变形的因素很多，主要有：工件材料、刀具前角、切削速度、切削厚度。 1. 工件材料工件材料的强度、硬度越大，切屑变形越小，图2.14所示为工件材料的强度对变形系数的影响。
42. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素图2.14 材料强度对变形系数的影响
43. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素2. 刀具前角刀具的前角越大，切削刃就越锋利，对切削层金属的挤压也就越小，剪切角就越大，所以，切屑变形也就越小，如图2.15所示。
44. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素图2.15 前角对变形系数的影响
45. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素3. 切削速度切削速度主要是通过积屑瘤和切削温度使剪切角变化而影响切屑变形的。如图2.16所示，在切削碳钢等塑性金属时，变形系数随切削速度增大呈波形变化，这是因为在较宽的切削速度范围内，中间有一部分区域会生成积屑瘤，而高速端和低速端却没有积屑瘤。
46. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素图2.16 切削速度对变形系数的影响
47. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素4. 切削厚度随着切削厚度的增加，使切屑的平均变形减小。如图2.17所示。切屑底层的金属与前刀面产生剧烈的挤压和摩擦，离前刀面越远，切削层变形越小。
48. 2.1.6 影响切屑变形的主要因素图2.17 切削厚度对变形系数的影响
49. 2.2 切削力2.2.1 切削力的来源及分解 2.2.2 切削力的测量 2.2.3 切削力和切削功率的计算 2.2.4 影响切削力的因素
50. 2.2 切削力切削过程中，切削力直接影响着切削热、刀具磨损、刀具耐用度、加工精度和已加工表面质量。在生产中，切削力又是计算切削功率，制定切削用量，设计机床、刀具、夹具的重要依据。因此，研究和掌握切削力的规律和计算、实验方法，对生产实际有重要的实用意义。
51. 2.2.1 切削力的来源及分解1. 切削力的来源加工时，使切削层产生弹性、塑性变形的切削抗力作用在刀具上；前刀面与切屑间、后刀面与已加工表面间的摩擦力也作用在刀具上，这些力称为切削力。如图2.18所示。
52. 2.2.1 切削力的来源及分解图2.18 作用在刀具上的切削力
53. 2.2.1 切削力的来源及分解2. 切削力的分解图2.19所示为车削外圆时的切削力。为了便于测量、研究和计算，常将切削合力F分解为三个互相垂直的分力：（1）切削力（切向力）——切削合力在主运动方向的分力。用于计算刀具强度，设计机床零件，确定机床功率。（2）背向力（径向力）——切削合力在加工表面法向方向上的分力。产生切削振动的主要作用力。（3）进给力（轴向力）——切削合力F在进给方向的分力。用于计算进给功率，设计机床进给机构。
54. 2.2.1 切削力的来源及分解图2.19 切削力的分解
55. 2.2.2 切削力的测量测力仪的测量原理是测量出变形或电荷，经转换后读出三个切削分力。目前应用最广的是电阻应变片式测力仪。它的灵敏度高，精度高，量程范围大，可用于动态测量和静态测量。电阻式测力仪的工作原理是将若干电阻应变片贴在测力仪上弹性元件的不同部位，分别联成电桥，如图2.20中的R1～R4。
56. 2.2.2 切削力的测量图2.20 电阻应变片式测力仪
57. 2.2.3 切削力和切削功率的计算1. 切削力的计算通过大量实验，用测力仪测得各向分力后，通过数据处理，可得切削力的经验公式。生产中切削力的经验公式分两类：一是指数公式；一是按单位切削力计算的公式。 1）计算切削力的指数公式
58. 2.2.3 切削力和切削功率的计算2）单位切削力的计算公式用单位切削力p来计算主切削力是一种更简便的形式。单位切削力是指切除单位切削层面积所产生的主切削力。用p表示为：切削层公称厚度切削层公称宽度
59. 2.2.3 切削力和切削功率的计算2. 切削功率的计算切削功率Pc 指在切削过程中所消耗的功率，是各切削分力消耗功率的和。由于主运动方向上的功率消耗最大，通常用主运动消耗的功率表示切削功率Pc（kW）：则机床电动机所需功率PE（Kw）为：
60. 2.2.4 影响切削力的因素1. 工件材料的影响工件材料的物理力学性能、加工硬化程度、热处理情况都影响切削力的大小。影响较大的主要因素：强度、硬度和塑性。工件材料的强度、硬度越高，则屈服强度越高，切削力越大。在强度、硬度相近的情况下，材料的塑性（伸长率）、韧性越大，则刀具前面上的平均摩擦系数越大，切削力也就越大。另外，加工硬化程度大，切削力也增大。
61. 2.2.4 影响切削力的因素2. 切削用量的影响（1）进给量f和背吃刀量aP 进给量f和背吃刀量aP的增加，都使切削面积ＡD增大。在其他切削条件一定， aP增大一倍，切削力增大一倍，f加大一倍，切削力增加不到一倍（单位切削力不变）。因此常用增大f来提高生产率。（2）切削速度vC 积屑瘤的存在与否，决定着切削速度对切削力的影响情况：在积屑瘤生长阶段，vC增加，积屑瘤高度增加，变形程度减小，切削力减小，而积屑瘤的减小会使切削力增大。在无积屑瘤阶段， vC增加，切削温度升高，前刀面摩擦减小，切削力减小，通常用高速切削提高生产效率。切削脆性金属材料塑性变形小，前刀面摩擦力小，切削力无明显影响。
62. 2.2.4 影响切削力的因素3. 刀具几何参数与刀具材料的影响（1）前角γо 前角γо增大时，若后角不变，刀具容易切入工件，有助于切削变形的减小，使变形抗力减小，所以切削力减小。（2）负倒棱前刀面上的负倒棱能显著提高刀具的刃口强度，可以提高刀具寿命；但负倒棱使切削变形增加，所以切削力增大。（3）主偏角主偏角κr对切削力的影响可以从图2.21的实验数据及式（2.10）知，主偏角κr变大时，会使减小，增大。常用主偏角为75°
63. 2.2.4 影响切削力的因素图2.21 主偏角对切削力的影响
64. 2.2.4 影响切削力的因素（4）刀尖圆弧半径刀尖圆弧半径rε增大，则切削刃圆弧部分的长度增长，切削变形增大，使切削力增大。 4. 刀具磨损及切削液的影响刀具后面磨损后，后角为零，作用在后面上的法向力Fna和摩擦力Ffa都增大，故切削力Fc、背向力Fp增大。切削过程中采用切削液可减小刀具与工件间及刀、屑间的摩擦，有利于减小切削力。
65. 2.3 切削热与切削温度2.3.1 切削热的来源与传导 2.3.2 切削温度 2.3.3 影响切削温度的因素 2.3.4 切削液
66. 2.3 切削热与切削温度切削热和由它产生的切削温度会使整个工艺系统的温度升高，一方面会引起工艺系统的变形，另一方面会加速刀具的磨损，从而影响工件的加工精度、表面质量及刀具的耐用度。因此，研究切削热和切削温度的产生及其变化规律有很重要的意义。
67. 2.3.1 切削热的来源与传导1. 切削热的产生 A.切削加工时，切削层金属发生弹性变形和塑性变形所消耗的能量98％以上都转换成为热能，这是切削热的一个主要来源。 B.刀、屑面间的摩擦以及后刀面与工件间的摩擦，是切削热的又一个来源。在三个切削变形区都产生切削热，如图2.22所示。
68. 2.3.1 切削热的来源与传导图2.22 切削热的产生与传导
69. 2.3.1 切削热的来源与传导2. 切削热的传导切削热由切屑、工件、刀具以及周围的介质传导出去。影响热传导的主要因素是工件和刀具材料的导热系数，以及周围介质的状况。刀具的导热系数越大，则通过刀具传走的热量越多，可降低切削区的温度。
70. 2.3.2 切削温度切削温度一般指切屑与前刀面接触区域的平均温度，由于刀具上各点与三个热源（三个变形区）的距离不同，因此刀具上各点的温度分布不均匀. 图2.23是切屑塑性材料时，刀具、切屑和工件的温度分布示意图。切屑沿前刀面流出时，热量累积导致温度升高，而热传导又十分不利，在距离刀尖一定长度的地方温度最高，刀具磨损也是在此处开始。在切脆性材料时，切屑呈崩碎状，第一区的塑性变形不严重，与前刀面的接触长度很短，使第二区的摩擦减小，因此，第一区和第二区的温度不高，只有第三区的工件与刀尖的摩擦热是主要热源，这时刀具上温度最高点是在刀尖且靠近后刀面的地方，磨损也从此处开始。
71. 2.3.2 切削温度图2.23 切屑、工件和刀具上的温度分布
72. 2.3.3 影响切削温度的因素1. 切削用量的影响（1）切削速度vc 随着切削速度的提高，切削温度将显著上升。 a.切屑沿前刀面流出时，切屑底层与前刀面发生强烈摩擦从而产生大量切削热； b.切削速度很高，在一个很短时间内切屑底层的切削热来不及向切屑内部传导，而是大量积聚在切屑底层，从而使切屑温度显著升高。 c.随着切削速度的提高，金属切除量成正比例增加，消耗的机械功增大，使切削温度上升。切削温度与切削速度之间的经验关系式为：
73. 2.3.3 影响切削温度的因素（2）进给量f 随着进给量的增大，金属切除量增多，切削热增加，使切削温度上升。 f增大使切屑变厚，切屑的热容量增大，由切屑带走的热量增加，故切削区的温度上升得不显著。切削温度与进给量之间的经验关系式为
74. 2.3.3 影响切削温度的因素（3）背吃刀量ap 背吃刀量ap对切削温度的影响很小。因为ap增大以后，切削区产生的热量虽增加，但切削刃参加工作长度增加，散热条件改善，故切削温度升高并不明显。切削温度与被吃刀量之间的经验关系式为
75. 2.3.3 影响切削温度的因素2. 刀具几何参数的影响（1）前角γо 前角γо的大小直接影响切削过程中的变形和摩擦，对切削温度有明显影响。前角大，切削温度低,使切屑变形程度减小，产生的切削热减少，因而切削温度下降；前角小，切削温度高；但前角达18°～20°后，对切削温度影响减小。（2）主偏角κr 主偏角κr加大后，切削刃工作长度缩短，切削热相对地集中；同时刀尖角减小，使散热条件变差，切削温度将升高。若减小主偏角，则刀尖角和切削刃工作长度加大，散热条件改善，从而使切削温度降低。（3）负倒棱及刀尖圆弧半径的影响负倒棱及刀尖圆弧半径的增大，使切屑变形程度增大产生的切削热增加，但同时也使散热条件改善，两者趋于平衡。因而负倒棱和刀尖圆弧半径对切削温度影响很小。
76. 2.3.3 影响切削温度的因素3. 刀具磨损的影响刀具磨损后切削刃变钝，使金属变形增加；同时刀具后刀面与工件的摩擦加剧。所以，刀具磨损后切削温度上升。后刀面上的磨损量越大，切削温度的上升越迅速。 4. 工件材料的影响工件材料的硬度和强度越高，切削时切削力大，所消耗的功越多，产生的切削热越多，切削温度就越高。工件材料导热系数的大小，直接影响切削热的导出，如不锈钢1Crl8Ni9Ti和高温合金GHl31，不仅导热系数小，且在高温下仍有较高的强度和硬度，故切削温度高。灰铸铁的切削温度一般比切削钢材时低。
77. 2.3.4 切削液5. 切削液的影响切削液对降低切削温度有明显的效果。在金属切削过程中，正确使用切削液，可以减少切屑、工件与刀具的摩擦，降低切削温度和切削力，减缓刀具磨损。切削液还可以减少刀具与切屑粘结，抑制积屑瘤和鳞刺的生长；减小已加工表面粗糙度值，减少工件热变形，保证加工精度和提高生产效率。
78. 2.3.4 切削液1. 切削液的作用（1）冷却作用（2）润滑作用（3）清洗作用（4）防锈作用
79. 2.3.4 切削液2. 切削液的种类及选用（1）水溶液主要成分为水并加入防锈剂和添加剂，使其既有良好的冷却、防锈性能，又有一定的润滑作用。适合于磨削加工。（2）乳化液主要成分为水（95％～98％），加入适量的矿物油、乳化剂和其它添加剂配制而成的乳白色切削液。低浓度乳化液主要起冷却作用；高浓度乳化液主要起润滑作用。乳化液主要用于车削、钻削、攻螺纹。
80. 2.3.4 切削液（3）切削油主要成分是矿物油(机油、轻柴油、煤油)，少数采用动植物油(豆油、菜油、蓖麻油、棉子油、猪油、鲸油)等。切削油一般用于滚齿、插齿、铣削、车螺纹及一般材料的精加工。机油用于普通车削、攻螺纹；煤油或与矿物油的混合油用于精加工有色金属和铸铁；煤油或与机油的混合油用于普通孔或深孔精加工；蓖麻油或豆油也用于螺纹加工；轻柴油用于自动机床上，做自身润滑液和切削液用。表2.2列出了针对不同工件材料、刀具材料及加工方法等情况下可供选择的切削液。
81. 2.3.4 切削液表2.2 常用的切削液
82. 表中数字的意义如下:0一干切削;1一润滑性不强的水溶液;2一润滑性较好的水溶液；3－普通乳化液;4一极压乳化液;5一普通矿物油；6一煤油;7一含硫、含氯的极压切削油，或动物油与矿物的复合油；8一含硫氮、氯磷或硫氯磷的极压切削油。
83. 2.4 刀具磨损与刀具耐用度2.4.1 刀具磨损 2.4.2 刀具耐用度
84. 2.4 刀具磨损与刀具耐用度切削金属时，刀具一方面切下切屑，另一方面刀具本身也要发生损坏。刀具损坏的形式主要有磨损和破损两类。前者是连续的逐渐磨损，属正常磨损；后者包括脆性破损（如崩刃、碎断、剥落、裂纹破损等）和塑性破损两种，属非正常磨损。刀具耐用度是表征刀具材料切削性能优劣的综合性指标。
85. 2.4.1 刀具磨损1. 刀具磨损的形态图 (1)前刀面磨损(月牙洼磨损) 加工塑性材料时，若切削速度较高、切削厚度较大，会在前刀面上磨出一个月牙洼(图2.24)。 (2)后刀面磨损由于加工表面和后刀面间存在着强烈的摩擦，在后刀面上毗邻切削刃的地方很快就磨出一个后角为零的小棱面，这就是后刀面磨损(图2.24)。 (3)前刀面和后刀面同时磨损这是一种兼有上述两种情况的磨损形式。在切削塑性金属时，若切削厚度适中，经常会发生这种磨损。
86. 2.4.1 刀具磨损图2.24 车刀典型磨损形式示意图
87. 2.4.1 刀具磨损2. 刀具磨损原因为了减小和控制刀具磨损以及研制新型刀具材料，必须研究刀具磨损的原因和本质。刀具经常工作在高温、高压下，在这样的条件下工作，刀具磨损经常是机械的、热的、化学的三种作用的综合结果，实际情况很复杂，尚待进一步研究。到目前为止，认为刀具磨损的机理主要有以下几个方面。（1）磨料磨损（硬质点磨损）切削时，工件或切屑中的微小硬质点(碳化物—Fe3C，TiC等，氮化物—AlN，Si3N4等，氧化物—SiO2，Al2O3等)以及积屑瘤碎片，不断滑擦前后刀面，划出沟纹，这就是磨料磨损，很像砂轮磨削工件一样，刀具被一层层磨掉。这是一种纯机械作用。
88. 2.4.1 刀具磨损（2）粘结磨损（冷焊磨损）工件表面、切屑底面与前后刀面之间存在着很大的压力和强烈的摩擦，当它们达到原子间距离时，就会发生粘结，也称冷焊（即压力粘结）。由于摩擦副的相对运动，冷焊结将被破坏而被一方带走，从而造成粘结磨损。（3）扩散磨损由于切屑温度很高，刀具与工件刚切出的新鲜表面接触，化学活性很大，刀具与工件材料的化学元素有可能互相扩散，使二者的化学成分发生变化，削弱了刀具材料的切削性能，加速了刀具磨损。当接触面温度较高时，例如硬质合金刀片切钢，当温度达到800℃时，硬质合金中的钴迅速地扩散到切屑、工件中，WC分解为钨和碳扩散到钢中(图2.25)。
89. 2.4.1 刀具磨损图2.25 扩散磨损
90. 2.4.1 刀具磨损（4）氧化磨损当切削温度达到700°C～800°C时，空气中的氧在切屑形成的高温区中与刀具材料中的某些成分(Co，WC，TiC)发生氧化反应，产生较软的氧化物(Co3O4，CoO，WO3，TiO2)，从而使刀具表面层硬度下降，较软的氧化物被切屑或工件擦掉而形成氧化磨损。这是一种化学反应过程。最容易在主副切削刃工作的边界处(此处易与空气接触)发生这种氧化反应。总之，在不同的工件材料、刀具材料和切削条件下，磨损的原因和强度是不同的。图2.26所示为不同切削温度对磨损的影响。
91. 2.4.1 刀具磨损图2.26 温度对磨损的影响 1—粘结磨损 2—磨粒磨损 3—扩散磨损 4—相变磨损(高温相变) 5—氧化磨损
92. 2.4.1 刀具磨损3. 刀具磨损过程用切削时间t和后刀面磨损量VB两个参数为坐标，则磨损过程可以用图2.27 所示的一条磨损曲线来表示。磨损过程分为三个阶段。 (1)初期磨损阶段其磨损的特点是：在极短的时间内，VB上升很快。由于新刃磨后的刀具，表面存在微观不平度，后刀面与工件之间为凸峰点接触，故磨损很快。
93. 2.4.1 刀具磨损图2.27 磨损曲线
94. 2.4.1 刀具磨损(2)正常磨损阶段其磨损的特点是：刀具在较长的时间内缓慢地磨损，且VB-t基本呈线性关系。经过初期磨损后，后刀面上的微观不平度被磨掉，后刀面与工件的接触面积增大，压强减小，且分布均匀，所以磨损量缓慢且均匀地增加。 (3)急剧磨损阶段其磨损的特点是：在相对很短的时间内，VB猛增，刀具因而完全失效。刀具经过正常磨损阶段后，切削刃变钝，切削力增大，切削温度升高，这时刀具的磨损情况发生了质的变化而进入急剧磨损阶段。
95. 2.4.1 刀具磨损4. 刀具的磨钝标准刀具磨损到一定限度就不能继续使用。这个磨损限度称为磨钝标准。常用后刀面的磨损量来制订刀具磨钝标准。它是以后刀面磨损带中间部分平均磨损量允许达到的最大值VB表示。国际标准ISO统一规定以1/2背吃刀量处后刀面上测定的磨损带高度VB作为刀具磨钝标准（图2.28）。
96. 2.4.1 刀具磨损图2.28 车刀的磨损量
97. 自动化生产中用的精加工刀具，常以沿工件径向的刀具磨损尺寸作为衡量刀具的磨钝标准，称为刀具径向磨损量，以NB表示 (图2.28)。规定磨钝标准有两种考虑:一种是充分利用正常磨损阶段的磨损量，来充分利用刀具材料，减少换刀次数，它适用于粗加工和半精加工;另一种是根据加工精度和表面质量要求确定磨钝标准，此时，VB值应取较小值，称为工艺磨钝标准 (磨钝标准的数值可参阅《金属切削手册》在柔性加工设备上，经常用切削力的数值作为刀具的磨钝标准，从而实现对刀具磨损状态的自动监控。工艺系统刚性较差时应规定较小的磨钝标准。因为当后刀面磨损后，切削力将增大，尤以背向力Fp增大最为显著。切削难加工材料时，切削温度较高，一般应选用较小的磨钝标准。国际标准ISO推荐硬质合金外圆车刀耐用度的磨钝标准，可以是下列任何一种: (l)VB=0.3mm。 (2)如果后刀面为无规则磨损，取VBmax=0.6mm。 (3)前刀面磨损量KT=0.06+0.3f(f为进给量)。图2.24
98. 2.4.2 刀具耐用度1. 刀具的耐用度与刀具寿命刃磨后的刀具自开始切削直到磨损量达到磨钝标准为止的切削时间称为刀具耐用度，以T表示。耐用度指净切削时间，不包括用于对刀、测量、快进、回程等非切削时间。刀具耐用度还可以用达到磨钝标准时所走过的切削路程Lm来定义。Lm等于切削速度vc和耐用度T的乘积，即Lm＝vc·T 刀具耐用度是一个重要参数。在相同切削条件下切削某种工件材料时，可以用耐用度来比较不同刀具材料的切削性能；同一刀具材料切削各种工件材料，可以用耐用度来比较材料的切削加工性；还可以用耐用度来判断刀具几何参数是否合理。刀具寿命是指一把新刀具从使用到报废为止的切削时间。它是刀具耐用度与刀具刃磨次数的乘积。
99. 2.4.2 刀具耐用度2. 切削用量对刀具耐用度的影响切削用量与刀具耐用度的关系是用实验方法求得的。通过单因素实验，先选定刀具后刀面的磨钝标准，固定其它切削条件，分别改变切削速度、进给量和背吃刀量，求出对应的T值，在双对数坐标纸上画出它们的图形，经过数据整理后可得出刀具耐用度实验公式。
100. 2.4.2 刀具耐用度（1）切削速度与刀具耐用度的关系在常用的切削速度范围内，用不同的切削速度v1，v2，v3，…试验，可以得到各种切削速度下的刀具磨损曲线（见图2.29）。根据规定的磨钝标准VB，求出各种曲线速度下对应刀具使用寿命T1，T2，T3，…。再在双对数坐标纸上标出（T1，v1），（T2，v2），（T3，v3）…各点（见图2.30）。可见，在一定的切削速度范围内，这些点基本分布在一条直线上。这条直线的方程为：

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