黔西县嘉誉滨河湾住宅B区转换层梁板专项施工方案
工程概况
工程位黔西县花道滨河路交接处贵州嘉誉金源房产开发限公司投资建设贵州盛建筑设计限公司设计湖南明泰项目理限公司监理贵州中海铭诚建筑安装工程限公司组织施工贵州质勘察工程院
工程基础类型桩基基础设计等级甲级体结构体系框肢剪力墙结构框架抗震等级二三级设防裂度六度设计年限50年室防水等级级砼结构耐火极限等级级工程建筑层数：2层30层建筑层高：室负层42m（车库）层465m二层（转换层）51m3～32层3m建筑总高度99750 米建筑面积4968503方米中住宅建筑面积：4431705方米商业车库建筑面积：506717方米室防水抗渗等级P6砼防水
工程结构类型框肢剪力墙结构基础桩基二层顶梁板结构转换层宽梁09米高梁2米部钢筋配置梁800×1800配18Φ25钢筋底部配置梁800×1800梁配35Φ28钢筋900×2000梁配30Φ25钢筋
二编制
1贵州盛建筑设计限公司设计黔西县嘉誉滨河湾住宅区施工图会审纪设计变更
2监理公司编制监理纲监理规划实施细
3建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）
4木结构设计规范（GB 500052003）
5现行建筑工程施工质量验收规范
6建筑施工手册
7现行安全文明理规范规定国家方法律条规
三转换层结构设计特征
工程层梁截面：900×2000900×900 800×1800800×1200700×1800700×1500700×1300700×1000750×1500600×1200600×800650×1800500×1200400×1000400×700400×600300×800300×600250×450等规格高度1000基属转换梁（承部异形柱梁）转换梁底部配筋35Φ28顶面配筋36Φ25
转换层板厚180mmB3栋板面面积827 6ｍ２B2栋板面积10729ｍ２B1栋板面积11189ｍ２转换层梁板柱剪力墙混凝土等级均C50
四 方案选择
根工程特点转换层拟采取柱墙梁板砼分开浇筑减施工荷载采取先浇柱剪力墙浇梁浇板施工方式模板采钢支撑木方外楞胶合板混凝土全部采商品混凝土混凝土输送泵输送
五施工方法
（）施工序
模板支撑系统搭设 → 柱子剪力墙钢筋绑扎 → 梁底模铺设 → 安装柱剪力模 →浇柱剪力墙砼板→梁钢筋绑扎→ 梁侧模安装板底模铺设 → 楼板钢筋绑扎 → 梁砼浇筑 → 楼板砼浇筑 →砼养护 →柱剪力墙模板拆 → 梁侧模拆→ 楼板模板支撑拆 →梁底模支撑拆
（二）模板支撑系统
1模板安装前木工班组进行安全技术交底测量班组纬仪中心线控制线放出现场施工员配合控制线起点引出轴线然根施工图弹出构件外边线中心线弹线时应边线中心线引构件外1000便校正复线验收等水准仪建筑物标高根模板实际标高求直接引测模板安装位置建筑物外设永久性标高便复测验收检查支撑系统模板系统否求搭设胶合板应刷脱模剂放整齐木楞钢扣减等材料应进行检查符合求严禁
2转换层梁顶架支撑：转换层顶架支撑系统工程关键部分决定工程安全转换层梁～轴900×2000（单跨度69m）～轴～轴800×1800（单跨度795m）具体模板支撑计算附根支撑承载力计算结果梁顶架采Φ48×35钢梁高2000~1800钢间距550梁横间距360梁高1800~1400钢间距600梁横间距360梁高1400~1000钢距650梁横间距300梁高1000~800钢距700梁横间距300梁高800~500钢距750梁横间距300梁高500钢距800梁横间距300梁板支撑垂直方间距1500设横水杆梁斜450设剪力撑直接钢立杆楼面立杆必须垫木方
3转换层梁模板安装：
根结构特点结合关施工技术规范求梁跨度4m梁底板安装应跨度03起拱模板18mm厚胶合板梁底模板楞40×90@300松木枋外楞48×35钢间距立杆相安装梁侧模时梁500mm仅般梁支模方法侧模方法施工侧模扣设横挡设斜撑斜道间距900mm梁高500~800mm间时般梁支模方法外中间加道Φ14拉螺杆横间距750Φ48×35钢横挡蝴蝶扣扣紧梁高800mm时深度较高梁钢筋绑扎方便梁底模安装先绑扎梁钢筋装侧模拉螺杆（Φ14）应竖450mm横600设置（2000~1800梁5501800~1400梁6001400~1000梁6501000~800梁700）注意拉螺栓均钢筋入模安装加固梁梁柱交接位设置150×150清扫口便梁柱板屑杂物清理（浇砼剪前进行封堵）
4楼面模板安装板混凝土重约045Tm2荷载起2Tm2考虑跨4m板模板安装时025起拱采18厚胶合板次龙骨规格60×80间距400龙骨规格80×100楼板支撑全部采Φ48×35钢横间距1000mm板支撑垂直方1500mm设横水杆底部设道扫杆形成满堂脚手架直接钢立杆楼面立杆必须垫木方
（三）模板支撑系统核算 (见附件)
（四）加固措施：
二层楼面板厚90mm层楼面板厚180mm均现浇混凝土二层梁板支撑系统拆层梁板混凝土养护时间已达28天
转换板模板支撑系统层二层支撑立杆必须垫厚木方
（五）钢筋工程
结构转换层钢筋施工重点难点框支柱转换梁节点转换梁底筋连接转换梁全三级钢配筋密集部钢筋筋梁800×180036根φ25121212分三排布置侧抗扭钢筋16φ16箍筋均φ12@100(6)部钢筋梁800×180035根φ32钢筋91313三排布置侧抗扭钢筋16φ16箍筋均φ12@100(6)绑扎钢筋时必须注意间距调整均匀
1钢筋接头
根现场实际情况直径16~28钢筋均采焊接连接梁柱采气压焊
2钢筋绑扎
楼面板钢筋楼面模板安装完毕粉笔模板画出钢筋位置进行布置钢筋
转换梁钢筋绑扎前先设置梁底钢筋保护层保护层采25mm厚花岗石垫块保护层垫块间距≤800mm钢筋绑扎完筋放垫块验收合格支梁侧模加固
柱剪力墙采成品塑料垫块保护层钢筋绑扎间距600mm安成品塑料垫块
转换层板双双层钢筋板底钢筋保护层采18厚保护层花岗石垫块间距500mm层钢筋间采马凳间距600mm剪力墙板钢筋求必须满扎
核心筒部位周围剪力墙柱水钢筋箍筋先绑扎转换层底板口部位墙柱转换梁等水钢筋水箍筋均采整体步法施工根水筋标高位置整体步安装绑扎标高水钢筋全部绑扎完毕绑扎部标高水钢筋转换梁底部顶部排二排三排钢筋间设置三级钢筋垫棒顶部25钢筋底部25钢筋间距1000mm宽度梁宽
（六）混凝土工程
1凝土工程施工准备
⑴检查原材料合格证模板系统松动变形钢筋验收水电明泵等否安装完毕楼面施工通道搭设标高控制点预留孔洞复核施工机械备设备试运转情况防雨措施关员进行安全技术施工领交底
2商品砼施工前应联系厂家砼强度等级配合求（塌落度18±20mm考虑初凝时间方案≤4时计）施工时间数量提前星期通知商品砼公司确保砼施工利进行砼达工工收料员应车单中砼强度等级认真校现场进行取样填达时间求厂家派技术员现场协调工作
3砼浇捣序方施工方法：确保温度应力控制减少荷载分散砼供应量转换层砼浇筑分三次进行第次浇柱剪力墙梁底50mm左右部分框支边柱边柱墙砼浇筑高度应梁筋锚入柱墙中Lae范围第二次浇筑梁转换楼板2~5cm梁钢筋必须求绑扎完浇筑时必须保护转换梁部负弯矩钢筋箍筋第三次浇筑转换层楼板
a第次浇筑柱墙砼浇筑前洒水润模先填高50~100mm砼配合相减半石子砼避免柱墙脚出现蜂窝麻面正常配合砼浇筑面部分次浇筑高度500mm然振搗砼均匀浇直浇设计规范求高度
b第二次浇筑转换层梁应拟定浇筑方端（梁两端浇）梁留设施工缝控制浇筑面标高（板2~5cm）表面砼必须振动捣实砼强度达初凝浇筑转换层楼板浇板砼时应拟定浇筑方远退法施工泵应支撑梁支架防止泵振动影响初凝砼砼终凝未达规范允许强度前（12NMM2）严禁踩踏堆放量施工材料直接安装模板支架
c浇筑梁板砼时关施工规范求进行外梁柱交接处钢筋密砼级高应特注意梁柱接头处砼振捣防止出现蜂窝外板较厚控制楼板砼密实度拟采振动棒板振动器结合振捣板器振捣横少两次完工求专检查收缩缝手木板搓压实赶光准备砼养护工作
d浇筑点时抽查砼塌落度达求应时厂家联系采取措施规范求取样制作砼试块现场取样做条件养护试块作商品砼质量工程质量资料原始
e砼养护：柱墙梁侧模板延长拆模时间起保温作柱墙梁侧未拆模前采模外淋水养护 拆模采草垫麻袋顶部包裹淋水浇水养护梁底采喷水养护板面采麻袋覆盖浇水养护派专浇水保持麻袋养护期间始终湿润状态具体养护方法应根时天气情况保证前三天时浇水次第７天天五次保持湿润第14天天２～３次进行浇水养护
f砼试件留置编号：混凝土试块规定留设三组组早期结构条件养护确定混凝土拆模强度组28 天标准强度组28 天标准强度备试件．砼试件留取成型编号养护环节认真控制提供试件代表性正确反映混凝土结构施工强度商品砼强度试验应100m3取样少1 次时工作班浇筑配合砼足100m3 时取样次数少1 次试件编号应注明部位时间砼标号试件送检应28 天进行见证取样试件必须见证送检（者见证签字出示委托单位送样）
六质量保证措施
1换层模板工程确报构件尺寸重组成部分整支撑系统模板工程重点转换层荷载防止安全质量事发生模板系统支撑系统认真进行设计部分进行验算确保数准确方法科学合理
2模板支撑系统原材料进行严格检查杜绝合格材料进场
3浇砼时项目部必须安排专职施工员现场值班检查商品砼现场取样砼试件检查浇筑现场否求浇砼检查木工钢筋班组否专值班模板钢筋进行维护突发事件处理等
4浇筑砼时安排专昼夜值班巡查支撑系统发生模板变形支顶松动木枋断裂时通知现场施工员关技术员停止浇灌砼时处理排险情确定安全方进行道工序施工
5浇筑砼时钢筋班组必须派专昼夜值班检查钢筋位移松扣保护层垫块否正确砼漏垫
6梁柱接头位置钢筋较密求该部位模板必须加固牢振捣砼时间长直接模板进行振捣
7施工应急措施：砼施工期间应提前气象部门解短期天气情况量避开雨天施工作业准备足够防雨具（薄膜五彩布等）遇雨天应立防雨布进行覆盖已浇筑砼保证砼流失遇风雨应停止施工施工缝设计规范处理
8砼施工前做供电供水准备工作检查保养机械机具否正常运转砼供应商否满足施工需考虑转换层重性工现场备柴油发电机台水泵等工作满足紧急情况现场电水需
9现场必须采两台混凝土输送泵般情况备商品砼运输力满足情况采两台泵浇筑
10应停电求商品混凝土公司必须预备台柴油泵停电立应柴油泵输送泵保证转换梁砼质量
11长度4m梁必须施工规范求起拱
12坚持施工三检制梁模底板安装完成标高轴线检查合格交钢筋班组绑扎钢筋钢筋班组绑扎完梁钢筋安装梁侧模检查合格浇梁砼楼板模安装完成标高整度接缝等检查合格绑扎钢筋钢筋安装完成检查合格浇板砼
七安全文明措施
1建立健全安全领导组项目理安全生产第责项目理领导建立完善安全生产保证体系安全生产岗位责制落实班组发动全员关心安全提高安全意识全员牢固安全生产生产必须安全
2关安全技术规范求公司关安全会议精神认真做三宝四口五边防护工作脚手架底层外侧密眼安全网封闭施工电箱漏电保护装置晚巡查员配备手电筒明
3施工程中必须求新工做入场教育安全技术交底班前做安全教育施工现场做安全防护等
4拆模板前项目部监理单位申请批准方拆模板梁底模拆定梁砼强度达100方拆梁侧模拆少7天
5拆模板时必须工进行书面安全技术交底交底中必须注明拆区域拆模板支撑先序拆否梁进行处理
6拆架料必须时清理出现场现场乱堆放更架料堆放围护脚手架
7支模整体结合须技术安全负责持验收
8支撑搭设拆混凝土浇筑期间关员进入支模底安全员现场监护
9混凝土浇筑时应派安全员专职观察模板支撑系统变形情况发现异常现象时立暂停施工迅速疏散员排险情验收合格方继续施工
10操作层抽烟动明火必须申请做工完场清保持施工现场文明
附模板支撑系统验算书：
板模板（扣件式）计算书
1工程属性
新浇混凝土楼板名称
B3标高5100m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
180
新浇混凝土楼板边长L(m)
85
新浇混凝土楼板边宽B(m)
7
2荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
02
014
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
3模板体系设计
模板支架高度(m)
49
立柱间距la(mm)
800
立柱横间距lb(mm)
850
水拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
250
立柱距混凝土板长边距离(mm)
100
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
100
梁距混凝土板短边距离(mm)
50
梁两端悬挑长度(mm)
100100
设计简图：
模板设计面图
模板设计剖面图(楼板长)
模板设计剖面图(楼板宽)
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1）强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×018)+14×25135×(01+(11+24)×018)+14×07×25] ×1814kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K209×14×252＝157kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[814×0128011×0128+157×014] 004kN·m
σ＝MmaxW＝004×10637500＝105Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×018)×1462kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×462×1004(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l400＝100400＝025mm
满足求
5梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整＝[7000850]取整＝8四等跨连续梁计算梁较悬挑长度100mm需进行利组合计算简图：
1）强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×018)+14×25135×(03+(11+24)×018)+14×07×25]×01＝084kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×018)×01＝052kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×01＝031kNm
M1＝0077q1静L2+01q1活L2＝0077×052×0852+01×031×0852＝005kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×01＝003kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×003×0852+021×315×085＝056kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[084×0122003×0122+315×01]＝032kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[005056032]＝056kN·m
σ＝MmaxW＝056×10664000＝881Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×052×085+062×031×085＝043kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×003×085+0681×315＝216kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[084×01003×01+315]＝315kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[043216315]＝315kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×315×1000(2×80×60)＝099Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3）挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×018)×01＝048kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×048×8504(100×9350×2560000)＝007mm≤[ν]＝l400＝850400＝212mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)048×1004(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1400＝100400＝025mm
满足求
6梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1）梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×018)+14×15135×(05+(11+24)×018)+14×07×15]×01＝074kNm
q1静＝09×135(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×135×(05+(11+24)×018)×01＝061kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×01＝019kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×018)×0105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×061×085+1223×019×085＝079kN
悬臂梁R1＝q1l074×01＝007kN
R＝max[RmaxR1]＝079kN
理R＇＝059kNR＇＇＝059kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×05×085＝049kN
悬臂梁R1＝Rmaxl049×01＝005kN
R＝max[RmaxR1]＝049kN
理R＇＝037kNR＇＇＝037kN
2）抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝047kN·m
σ＝MmaxW＝047×1064490＝10536Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3）抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝313kN
τmax＝2VmaxA2×313×1000424＝1474Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4）挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝041mm
跨中νmax041mm≤[ν]8004002mm
悬挑段νmax＝022mm≤[ν]20040005mm
满足求
7立柱验算
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
λ＝hi＝1800159＝114≤[λ]＝150
满足求
查表φ＝051
Mw092×14ωklah210092×14×014×08×18210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×08×085+092×14×004085＝47kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝469641(051×424)+004×1064490＝3106Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
8调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝47kN≤[N]＝30kN
满足求
二梁模板（扣件式）计算书
1工程属性
新浇混凝土梁名称
B区
新浇混凝土梁计算跨度(m)
85
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
900×2000
新浇混凝土结构层高(m)
51
梁侧楼板厚度(mm)
180
2荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
02
非定义014
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
3模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(B)
梁跨度方立柱间距la(mm)
500
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
10001000
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
400800
跨距梁底支撑梁根数
4
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
250
设计简图：
面图
立面图
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
四等跨连续梁计算简图：
W＝bh26900×15×156＝33750mm3I＝bh312900×15×15×1512＝253125mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×2)+14×2135×(01+(24+15)×2)+14×07×2]×09＝5747kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×2]×09＝5588kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×09＝159kNm
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[01+(24+15)×2]×09＝4599kNm
1）抗弯验算
σ＝MmaxW＝max[0077×5588×0172+01×159×01720107×5588×0172+0121×159×01720071×5588×01720107×159×0172]×10633750＝478Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
νmax＝0632q2l4(100EI)＝0632×4599×1674(100×10000×253125)＝009mm≤[ν]＝l400＝167400＝042mm
满足求
3）支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
Rmax＝1143 q1静l+1223 q1活l＝1143×5588×017+1223×159×017＝1099kN
标准值(正常极限状态)
R＇max＝1143q2l＝1143×4599×017＝878kN
5梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：
承载力极限状态
正常极限状态
承载力极限状态：
面板传递梁q1＝109909＝1221kNm
梁重q2＝09×135×(0301)×017＝004kNm
梁左侧楼板传递梁荷载F109×max[12×(01+(24+11)×018)+14×2135×(01+(24+11)×018)+14×07×2)]×(06092)2×017+09×135×05×(2018)×017＝028kN
梁右侧楼板传递梁荷载F209×max[12×(01+(24+11)×018)+14×2135×(01+(24+11)×018)+14×07×2)]×(1206092)2×017+09×135×05×(2018)×017＝028kN
正常极限状态：
面板传递梁q1＝87809＝975kNm
梁重q2＝(0301)×017＝003kNm
梁左侧楼板传递梁荷载F1(01+(24+11)×018)×(06092)2×017+05×(2018)×017＝021kN
梁右侧楼板传递梁荷载F2(01+(24+11)×018)×(1206092)2×017+05×(2018)×017＝021kN
1）抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝018×10664000＝278Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝2656kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×2656×1000(2×60×80)＝083Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3）挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝005mm≤[ν]＝l400＝400400＝1mm
满足求
4）支座反力计算
承载力极限状态
R1＝069kNR2＝511kNR3＝511kNR4＝069kN
正常极限状态
R1＝055kNR2＝407kNR3＝407kNR4＝055kN
6梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
梁计算简图
梁计算简图二
节知R＝max[R1R2R3R4]＝511kNR＇＝max[R1＇R2＇R3＇R4＇]＝407kN
1）抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
梁弯矩图二(kN·m)
σ＝MmaxW＝086×1065080＝16849Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）抗剪验算
梁剪力图(kN)
梁剪力图二(kN)
Vmax＝876kN
τmax＝2VmaxA2×876×1000489＝3584Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3）挠度验算
梁变形图(mm)
梁变形图二(mm)
νmax＝044mm≤[ν]＝l400＝250400＝062mm
满足求
4）支座反力验算
承载力极限状态
图
立柱3：R3＝1729kN理
立柱1：R1＝233kN立柱2：R2＝1729kN立柱4：R4＝233kN
图二
立柱3：R3＝511kN理
立柱1：R1＝069kN立柱2：R2＝511kN立柱4：R4＝069kN
正常极限状态
图
立柱3：R3＝1377kN理
立柱1：R1＝186kN立柱2：R2＝1377kN立柱4：R4＝186kN
图二
立柱3：R3＝407kN理
立柱1：R1＝055kN立柱2：R2＝407kN立柱4：R4＝055kN
7水钢验算
钢类型
Ф48×35
钢截面面积A(mm2)
489
钢截面回转半径i(mm)
158
钢弹性模量E(Nmm2)
206000
钢截面惯性矩I(cm4)
1219
钢截面抵抗矩W(cm3)
508
钢抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
钢抗压弯强度设计值[σ](Nmm2)
215
梁验算节知R＝max[R1R4]＝069kNR＇＝max[R1＇R4＇]＝055kN
1）抗弯验算
水钢弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝01×1065080＝198Nmm2≤[f]215Nmm2
满足求
2）抗剪验算
水钢剪力图(kN)
Vmax＝1183kN
τmax＝2VmaxA2×1183×1000489＝484Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3）挠度验算
水钢变形图(mm)
νmax＝005mm≤[ν]＝l400＝500400＝125mm
满足求
4）扣件抗滑计算
Rmax2＝233kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
8立柱验算
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi180015811392≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝054
1）风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×014×05×18210＝003kN·m
2）稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式14荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×2)+09×14×2]×09＝5171kNm
2)梁验算
F1＝09×[12×(01+(24+11)×018)+09×14×1] ×(06092)2×017＝008kN
F2＝09×[12×(01+(24+11)×018)+09×14×1] ×(1206092)2×017＝008kN
q1＝1102kNm
q2＝004kNm
四～七计算程：
立柱受力N＝max[R＇max2左+N边1Rmax1R＇max2右+N边2]+Mwlb＝max[233+09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×(1+06092)2×11533233+09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×(1+1206092)2×1]+00312＝1535kN
f＝N(φA)+MwW＝1535×103(054×489)+003×1065080＝6276Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
9调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝Rmax＝1729kN≤[N]＝30kN
满足求
三墙模板（非组合式钢模板）计算书
1工程属性
新浇混凝土墙名称
核心筒剪力墙模板
新浇混凝土墙墙厚(mm)
300
混凝土墙计算高度(mm)
5100
混凝土墙计算长度(mm)
7200
2荷载组合
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
115
混凝土浇筑速度V(mh)
25
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
3
倾倒混凝土时垂直面面板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×115×251224×3]＝min[38472]＝384kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×384+14×2135×384+14×07×2]＝09max[4888538]＝09×538＝4842kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝384 kNm2
3面板布置
梁布置方式
竖直
左部模板悬臂长(mm)
100
梁间距(mm)
200
梁端悬臂长(mm)
180
梁间距(mm)
200
梁端悬臂长(mm)
200
拉螺栓横间距(mm)
200
拉螺栓竖间距(mm)
200
模板设计立面图
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
墙截面宽度取意宽度便验算梁取b＝03mW＝bh26＝300×1826＝16200mm3I＝bh312＝300×18312＝145800mm4
1）强度验算
q＝bS承＝03×4842＝1453kNm
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝007kN·m
σ＝MmaxW＝007×10616200＝448Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝bS正＝03×3841152kNm
面板变形图(mm)
ν＝016mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
5梁验算
梁类型
矩形木楞
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
1）强度验算
q＝bS承＝02×4842＝968kNm
梁弯矩图(kN·m)
梁剪力图(kN)
Mmax＝016kN·m
σ＝MmaxW＝016×10664000＝245Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝bS正＝02×384768kNm
梁变形图(mm)
ν＝008mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
3）支座反力计算
R1237kNR2R35237kNR36237kN
6梁验算
梁类型
双钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁截面抵抗矩W(cm3)
898
梁截面惯性矩I(cm4)
2156
1）强度验算
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝024kN·m
σ＝MmaxW＝024×1068980＝2639Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）挠度验算
梁变形图(mm)
ν＝007mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
7拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
拉螺栓横验算间距m＝max[2002002+200]＝300mm
拉螺栓竖验算间距n＝max[2002002+180]＝280mm
N＝095mnS承＝095×03×028×4842＝386kN≤Ntb＝178kN
满足求
四柱模板（设置拉螺栓）计算书
1工程属性
新浇混凝土柱名称
B栋KZZ柱
新浇混凝土柱长边边长(mm)
1200
新浇混凝土柱计算高度(mm)
5100
新浇混凝土柱短边边长(mm)
1200
2荷载组合
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
25
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
2
倾倒混凝土时垂直面模板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×251224×2]＝min[333948]＝3339kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×3339+14×2135×3339+14×07×2]＝09max[42874704]＝09×4704＝4233kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3339 kNm2
3面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
600
模板设计面图
1）强度验算
利受力状态图四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×06×3339＝2434kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ3k＝09×14×07×06×2＝106kNm
Mmax＝0107q1l20121q2l2＝0107×2434×0320121×106×032＝025kN·m
σ＝MmaxW＝025×106(16×600×152)＝1093Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×3339＝2003kNm
ν＝0632ql4(100EI)＝063×2003×3004(100×10000×(112×600×153))＝061mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4梁验算
梁类型
矩形木楞
梁材质规格(mm)
50×80
梁截面惯性矩I(cm4)
21333
梁截面抵抗矩W(cm3)
5333
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
低处柱箍离楼面距离(mm)
200
1）强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝03×4233＝127 kNm
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝047kN·m
σ＝MmaxW＝047×1065333×103＝874Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝03×3339＝1002 kNm
面板变形图(mm)
ν＝038mm≤[ν]＝15mm
满足求
5柱箍验算
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000
模板设计立面图
1）柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝056kN·mN1＝1356kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝056kN·mN2＝1356kN
MWn＝056×106(508×103)＝11043Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝017mm≤[ν]＝l400＝116mm
ν2＝017mm≤[ν]＝l400＝116mm
满足求
6拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝1356×11356kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝1356×11356kN≤26kN
满足求
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工程概况
工程位黔西县花道滨河路交接处贵州嘉誉金源房产开发限公司投资建设贵州盛建筑设计限公司设计湖南明泰项目理限公司监理贵州中海铭诚建筑安装工程限公司组织施工贵州质勘察工程院
工程基础类型桩基基础设计等级甲级体结构体系框肢剪力墙结构框架抗震等级二三级设防裂度六度设计年限50年室防水等级级砼结构耐火极限等级级工程建筑层数：2层30层建筑层高：室负层42m（车库）层465m二层（转换层）51m3～32层3m建筑总高度99750 米建筑面积4968503方米中住宅建筑面积：4431705方米商业车库建筑面积：506717方米室防水抗渗等级P6砼防水
工程结构类型框肢剪力墙结构基础桩基二层顶梁板结构转换层宽梁09米高梁2米部钢筋配置梁800×1800配18Φ25钢筋底部配置梁800×1800梁配35Φ28钢筋900×2000梁配30Φ25钢筋
二编制
1贵州盛建筑设计限公司设计黔西县嘉誉滨河湾住宅区施工图会审纪设计变更
2监理公司编制监理纲监理规划实施细
3建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）
4木结构设计规范（GB 500052003）
5现行建筑工程施工质量验收规范
6建筑施工手册
7现行安全文明理规范规定国家方法律条规
三转换层结构设计特征
工程层梁截面：900×2000900×900 800×1800800×1200700×1800700×1500700×1300700×1000750×1500600×1200600×800650×1800500×1200400×1000400×700400×600300×800300×600250×450等规格高度1000基属转换梁（承部异形柱梁）转换梁底部配筋35Φ28顶面配筋36Φ25
转换层板厚180mmB3栋板面面积827 6ｍ２B2栋板面积10729ｍ２B1栋板面积11189ｍ２转换层梁板柱剪力墙混凝土等级均C50
四 方案选择
根工程特点转换层拟采取柱墙梁板砼分开浇筑减施工荷载采取先浇柱剪力墙浇梁浇板施工方式模板采钢支撑木方外楞胶合板混凝土全部采商品混凝土混凝土输送泵输送
五施工方法
（）施工序
模板支撑系统搭设 → 柱子剪力墙钢筋绑扎 → 梁底模铺设 → 安装柱剪力模 →浇柱剪力墙砼板→梁钢筋绑扎→ 梁侧模安装板底模铺设 → 楼板钢筋绑扎 → 梁砼浇筑 → 楼板砼浇筑 →砼养护 →柱剪力墙模板拆 → 梁侧模拆→ 楼板模板支撑拆 →梁底模支撑拆
（二）模板支撑系统
1模板安装前木工班组进行安全技术交底测量班组纬仪中心线控制线放出现场施工员配合控制线起点引出轴线然根施工图弹出构件外边线中心线弹线时应边线中心线引构件外1000便校正复线验收等水准仪建筑物标高根模板实际标高求直接引测模板安装位置建筑物外设永久性标高便复测验收检查支撑系统模板系统否求搭设胶合板应刷脱模剂放整齐木楞钢扣减等材料应进行检查符合求严禁
2转换层梁顶架支撑：转换层顶架支撑系统工程关键部分决定工程安全转换层梁～轴900×2000（单跨度69m）～轴～轴800×1800（单跨度795m）具体模板支撑计算附根支撑承载力计算结果梁顶架采Φ48×35钢梁高2000~1800钢间距550梁横间距360梁高1800~1400钢间距600梁横间距360梁高1400~1000钢距650梁横间距300梁高1000~800钢距700梁横间距300梁高800~500钢距750梁横间距300梁高500钢距800梁横间距300梁板支撑垂直方间距1500设横水杆梁斜450设剪力撑直接钢立杆楼面立杆必须垫木方
3转换层梁模板安装：
根结构特点结合关施工技术规范求梁跨度4m梁底板安装应跨度03起拱模板18mm厚胶合板梁底模板楞40×90@300松木枋外楞48×35钢间距立杆相安装梁侧模时梁500mm仅般梁支模方法侧模方法施工侧模扣设横挡设斜撑斜道间距900mm梁高500~800mm间时般梁支模方法外中间加道Φ14拉螺杆横间距750Φ48×35钢横挡蝴蝶扣扣紧梁高800mm时深度较高梁钢筋绑扎方便梁底模安装先绑扎梁钢筋装侧模拉螺杆（Φ14）应竖450mm横600设置（2000~1800梁5501800~1400梁6001400~1000梁6501000~800梁700）注意拉螺栓均钢筋入模安装加固梁梁柱交接位设置150×150清扫口便梁柱板屑杂物清理（浇砼剪前进行封堵）
4楼面模板安装板混凝土重约045Tm2荷载起2Tm2考虑跨4m板模板安装时025起拱采18厚胶合板次龙骨规格60×80间距400龙骨规格80×100楼板支撑全部采Φ48×35钢横间距1000mm板支撑垂直方1500mm设横水杆底部设道扫杆形成满堂脚手架直接钢立杆楼面立杆必须垫木方
（三）模板支撑系统核算 (见附件)
（四）加固措施：
二层楼面板厚90mm层楼面板厚180mm均现浇混凝土二层梁板支撑系统拆层梁板混凝土养护时间已达28天
转换板模板支撑系统层二层支撑立杆必须垫厚木方
（五）钢筋工程
结构转换层钢筋施工重点难点框支柱转换梁节点转换梁底筋连接转换梁全三级钢配筋密集部钢筋筋梁800×180036根φ25121212分三排布置侧抗扭钢筋16φ16箍筋均φ12@100(6)部钢筋梁800×180035根φ32钢筋91313三排布置侧抗扭钢筋16φ16箍筋均φ12@100(6)绑扎钢筋时必须注意间距调整均匀
1钢筋接头
根现场实际情况直径16~28钢筋均采焊接连接梁柱采气压焊
2钢筋绑扎
楼面板钢筋楼面模板安装完毕粉笔模板画出钢筋位置进行布置钢筋
转换梁钢筋绑扎前先设置梁底钢筋保护层保护层采25mm厚花岗石垫块保护层垫块间距≤800mm钢筋绑扎完筋放垫块验收合格支梁侧模加固
柱剪力墙采成品塑料垫块保护层钢筋绑扎间距600mm安成品塑料垫块
转换层板双双层钢筋板底钢筋保护层采18厚保护层花岗石垫块间距500mm层钢筋间采马凳间距600mm剪力墙板钢筋求必须满扎
核心筒部位周围剪力墙柱水钢筋箍筋先绑扎转换层底板口部位墙柱转换梁等水钢筋水箍筋均采整体步法施工根水筋标高位置整体步安装绑扎标高水钢筋全部绑扎完毕绑扎部标高水钢筋转换梁底部顶部排二排三排钢筋间设置三级钢筋垫棒顶部25钢筋底部25钢筋间距1000mm宽度梁宽
（六）混凝土工程
1凝土工程施工准备
⑴检查原材料合格证模板系统松动变形钢筋验收水电明泵等否安装完毕楼面施工通道搭设标高控制点预留孔洞复核施工机械备设备试运转情况防雨措施关员进行安全技术施工领交底
2商品砼施工前应联系厂家砼强度等级配合求（塌落度18±20mm考虑初凝时间方案≤4时计）施工时间数量提前星期通知商品砼公司确保砼施工利进行砼达工工收料员应车单中砼强度等级认真校现场进行取样填达时间求厂家派技术员现场协调工作
3砼浇捣序方施工方法：确保温度应力控制减少荷载分散砼供应量转换层砼浇筑分三次进行第次浇柱剪力墙梁底50mm左右部分框支边柱边柱墙砼浇筑高度应梁筋锚入柱墙中Lae范围第二次浇筑梁转换楼板2~5cm梁钢筋必须求绑扎完浇筑时必须保护转换梁部负弯矩钢筋箍筋第三次浇筑转换层楼板
a第次浇筑柱墙砼浇筑前洒水润模先填高50~100mm砼配合相减半石子砼避免柱墙脚出现蜂窝麻面正常配合砼浇筑面部分次浇筑高度500mm然振搗砼均匀浇直浇设计规范求高度
b第二次浇筑转换层梁应拟定浇筑方端（梁两端浇）梁留设施工缝控制浇筑面标高（板2~5cm）表面砼必须振动捣实砼强度达初凝浇筑转换层楼板浇板砼时应拟定浇筑方远退法施工泵应支撑梁支架防止泵振动影响初凝砼砼终凝未达规范允许强度前（12NMM2）严禁踩踏堆放量施工材料直接安装模板支架
c浇筑梁板砼时关施工规范求进行外梁柱交接处钢筋密砼级高应特注意梁柱接头处砼振捣防止出现蜂窝外板较厚控制楼板砼密实度拟采振动棒板振动器结合振捣板器振捣横少两次完工求专检查收缩缝手木板搓压实赶光准备砼养护工作
d浇筑点时抽查砼塌落度达求应时厂家联系采取措施规范求取样制作砼试块现场取样做条件养护试块作商品砼质量工程质量资料原始
e砼养护：柱墙梁侧模板延长拆模时间起保温作柱墙梁侧未拆模前采模外淋水养护 拆模采草垫麻袋顶部包裹淋水浇水养护梁底采喷水养护板面采麻袋覆盖浇水养护派专浇水保持麻袋养护期间始终湿润状态具体养护方法应根时天气情况保证前三天时浇水次第７天天五次保持湿润第14天天２～３次进行浇水养护
f砼试件留置编号：混凝土试块规定留设三组组早期结构条件养护确定混凝土拆模强度组28 天标准强度组28 天标准强度备试件．砼试件留取成型编号养护环节认真控制提供试件代表性正确反映混凝土结构施工强度商品砼强度试验应100m3取样少1 次时工作班浇筑配合砼足100m3 时取样次数少1 次试件编号应注明部位时间砼标号试件送检应28 天进行见证取样试件必须见证送检（者见证签字出示委托单位送样）
六质量保证措施
1换层模板工程确报构件尺寸重组成部分整支撑系统模板工程重点转换层荷载防止安全质量事发生模板系统支撑系统认真进行设计部分进行验算确保数准确方法科学合理
2模板支撑系统原材料进行严格检查杜绝合格材料进场
3浇砼时项目部必须安排专职施工员现场值班检查商品砼现场取样砼试件检查浇筑现场否求浇砼检查木工钢筋班组否专值班模板钢筋进行维护突发事件处理等
4浇筑砼时安排专昼夜值班巡查支撑系统发生模板变形支顶松动木枋断裂时通知现场施工员关技术员停止浇灌砼时处理排险情确定安全方进行道工序施工
5浇筑砼时钢筋班组必须派专昼夜值班检查钢筋位移松扣保护层垫块否正确砼漏垫
6梁柱接头位置钢筋较密求该部位模板必须加固牢振捣砼时间长直接模板进行振捣
7施工应急措施：砼施工期间应提前气象部门解短期天气情况量避开雨天施工作业准备足够防雨具（薄膜五彩布等）遇雨天应立防雨布进行覆盖已浇筑砼保证砼流失遇风雨应停止施工施工缝设计规范处理
8砼施工前做供电供水准备工作检查保养机械机具否正常运转砼供应商否满足施工需考虑转换层重性工现场备柴油发电机台水泵等工作满足紧急情况现场电水需
9现场必须采两台混凝土输送泵般情况备商品砼运输力满足情况采两台泵浇筑
10应停电求商品混凝土公司必须预备台柴油泵停电立应柴油泵输送泵保证转换梁砼质量
11长度4m梁必须施工规范求起拱
12坚持施工三检制梁模底板安装完成标高轴线检查合格交钢筋班组绑扎钢筋钢筋班组绑扎完梁钢筋安装梁侧模检查合格浇梁砼楼板模安装完成标高整度接缝等检查合格绑扎钢筋钢筋安装完成检查合格浇板砼
七安全文明措施
1建立健全安全领导组项目理安全生产第责项目理领导建立完善安全生产保证体系安全生产岗位责制落实班组发动全员关心安全提高安全意识全员牢固安全生产生产必须安全
2关安全技术规范求公司关安全会议精神认真做三宝四口五边防护工作脚手架底层外侧密眼安全网封闭施工电箱漏电保护装置晚巡查员配备手电筒明
3施工程中必须求新工做入场教育安全技术交底班前做安全教育施工现场做安全防护等
4拆模板前项目部监理单位申请批准方拆模板梁底模拆定梁砼强度达100方拆梁侧模拆少7天
5拆模板时必须工进行书面安全技术交底交底中必须注明拆区域拆模板支撑先序拆否梁进行处理
6拆架料必须时清理出现场现场乱堆放更架料堆放围护脚手架
7支模整体结合须技术安全负责持验收
8支撑搭设拆混凝土浇筑期间关员进入支模底安全员现场监护
9混凝土浇筑时应派安全员专职观察模板支撑系统变形情况发现异常现象时立暂停施工迅速疏散员排险情验收合格方继续施工
10操作层抽烟动明火必须申请做工完场清保持施工现场文明
附模板支撑系统验算书：
板模板（扣件式）计算书
1工程属性
新浇混凝土楼板名称
B3标高5100m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
180
新浇混凝土楼板边长L(m)
85
新浇混凝土楼板边宽B(m)
7
2荷载设计
施工员设备荷载标准值Q1k
计算面板梁时均布活荷载(kNm2)
25
计算面板梁时集中荷载(kN)
25
计算梁时均布活荷载(kNm2)
15
计算支架立柱支承结构构件时均布活荷载(kNm2)
1
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板重标准值
01
面板梁重标准值
03
楼板模板重标准值
05
模板支架重标准值
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
11
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
02
014
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
3模板体系设计
模板支架高度(m)
49
立柱间距la(mm)
800
立柱横间距lb(mm)
850
水拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置混凝土板域中位置
中心称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
250
立柱距混凝土板长边距离(mm)
100
梁布置方
行楼板长边
梁间距(mm)
100
梁距混凝土板短边距离(mm)
50
梁两端悬挑长度(mm)
100100
设计简图：
模板设计面图
模板设计剖面图(楼板长)
模板设计剖面图(楼板宽)
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
根建筑施工模板安全技术规范面板简支跨计算规定现实楼板面板应搁置梁侧模板例简支梁取1m单位宽度计算计算简图：
W＝bh261000×15×156＝37500mm3I＝bh3121000×15×15×1512＝281250mm4
1）强度验算
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(01+(11+24)×018)+14×25135×(01+(11+24)×018)+14×07×25] ×1814kNm
q2＝09×12×G1k×b09×12×01×1011kNm
p＝09×13×Q1K209×14×252＝157kN
Mmax＝max[q1l28q2l28+pl4]max[814×0128011×0128+157×014] 004kN·m
σ＝MmaxW＝004×10637500＝105Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(01+(11+24)×018)×1462kNm
ν＝5ql4(384EI)＝5×462×1004(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l400＝100400＝025mm
满足求
5梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
[Blb]取整＝[7000850]取整＝8四等跨连续梁计算梁较悬挑长度100mm需进行利组合计算简图：
1）强度验算
q1＝09max[12(G1k+(G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09×max[12×(03+(11+24)×018)+14×25135×(03+(11+24)×018)+14×07×25]×01＝084kNm
q1静＝09×12(G1k+(G3k+G2k)×h)×b09×12×(03+(11+24)×018)×01＝052kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×25×01＝031kNm
M1＝0077q1静L2+01q1活L2＝0077×052×0852+01×031×0852＝005kN·m
q2＝09×12×G1k×b09×12×03×01＝003kNm
p＝09×14×Q1k09×14×25＝315kNm
M2＝0077q2L2+021pL＝0077×003×0852+021×315×085＝056kN·m
M3＝max[q1L122q2L122+pL1]max[084×0122003×0122+315×01]＝032kN·m
Mmax＝max[M1M2M3]＝max[005056032]＝056kN·m
σ＝MmaxW＝056×10664000＝881Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）抗剪验算
V1＝0607q1静L+062q1活L＝0607×052×085+062×031×085＝043kN
V2＝0607q2L+0681p＝0607×003×085+0681×315＝216kN
V3＝max[q1L1q2L1+p]＝max[084×01003×01+315]＝315kN
Vmax＝max[V1V2V3]＝max[043216315]＝315kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×315×1000(2×80×60)＝099Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3）挠度验算
q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b(03+(24+11)×018)×01＝048kNm
跨中νmax＝0632qL4(100EI)0632×048×8504(100×9350×2560000)＝007mm≤[ν]＝l400＝850400＝212mm
悬臂端νmax＝qL4(8EI)048×1004(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1400＝100400＝025mm
满足求
6梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1078
梁截面抵抗矩W(cm3)
449
1）梁支座反力计算
Q1k＝15kNm2
q1＝09max[12(G1k+ (G3k+G2k)×h)+14Q1k135(G1k+(G3k+G2k)×h)+14×07Q1k]×b09max[12×(05+(11+24)×018)+14×15135×(05+(11+24)×018)+14×07×15]×01＝074kNm
q1静＝09×135(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b09×135×(05+(11+24)×018)×01＝061kNm
q1活＝09×14×Q1k×b09×14×15×01＝019kNm
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b(05+(11+24)×018)×0105kNm
承载力极限状态
四跨连续梁Rmax＝(1143q1静+1223q1活)L＝1143×061×085+1223×019×085＝079kN
悬臂梁R1＝q1l074×01＝007kN
R＝max[RmaxR1]＝079kN
理R＇＝059kNR＇＇＝059kN
正常极限状态
四跨连续梁Rmax＝1143q2L＝1143×05×085＝049kN
悬臂梁R1＝Rmaxl049×01＝005kN
R＝max[RmaxR1]＝049kN
理R＇＝037kNR＇＇＝037kN
2）抗弯验算
计算简图：
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝047kN·m
σ＝MmaxW＝047×1064490＝10536Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
3）抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝313kN
τmax＝2VmaxA2×313×1000424＝1474Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
4）挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝041mm
跨中νmax041mm≤[ν]8004002mm
悬挑段νmax＝022mm≤[ν]20040005mm
满足求
7立柱验算
钢类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
159
立柱截面抵抗矩W(cm3)
449
抗压强度设计值[f](Nmm2)
205
λ＝hi＝1800159＝114≤[λ]＝150
满足求
查表φ＝051
Mw092×14ωklah210092×14×014×08×18210＝004kN·m
Nw＝09[12ΣNGik+09×14Σ(NQik+Mwlb)]09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×08×085+092×14×004085＝47kN
f＝ Nw(φA)+ MwW＝469641(051×424)+004×1064490＝3106Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
8调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
节计算知调托座受力N＝47kN≤[N]＝30kN
满足求
二梁模板（扣件式）计算书
1工程属性
新浇混凝土梁名称
B区
新浇混凝土梁计算跨度(m)
85
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
900×2000
新浇混凝土结构层高(m)
51
梁侧楼板厚度(mm)
180
2荷载设计
模板支架重标准值G1k(kNm2)
面板
01
面板梁
03
模板面板
05
模板支架
075
新浇筑混凝土重标准值G2k(kNm3)
24
钢筋重标准值G3k(kNm3)
梁
15
板
11
施工员设备荷载标准值Q1k
计算支架立柱支承结构构件时(kNm2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kNm2)
水面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kNm2)
基风压ω0(kNm2)
02
非定义014
风压高度变化系数μz
09
风荷载体型系数μs
08
3模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧板梁板立柱(B)
梁跨度方立柱间距la(mm)
500
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l＇a(mm)l＇b(mm)
10001000
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱次距梁左侧立柱距离(mm)
400800
跨距梁底支撑梁根数
4
梁底支撑梁端悬挑长度(mm)
250
设计简图：
面图
立面图
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
四等跨连续梁计算简图：
W＝bh26900×15×156＝33750mm3I＝bh312900×15×15×1512＝253125mm4
q1＝09max[12(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14Q2k135(G1k+ (G2k+G3k)×h)+14×07Q2k]×b09max[12×(01+(24+15)×2)+14×2135×(01+(24+15)×2)+14×07×2]×09＝5747kNm
q1静＝09×135×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝09×135×[01+(24+15)×2]×09＝5588kNm
q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×09＝159kNm
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[01+(24+15)×2]×09＝4599kNm
1）抗弯验算
σ＝MmaxW＝max[0077×5588×0172+01×159×01720107×5588×0172+0121×159×01720071×5588×01720107×159×0172]×10633750＝478Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
νmax＝0632q2l4(100EI)＝0632×4599×1674(100×10000×253125)＝009mm≤[ν]＝l400＝167400＝042mm
满足求
3）支座反力计算
设计值(承载力极限状态)
Rmax＝1143 q1静l+1223 q1活l＝1143×5588×017+1223×159×017＝1099kN
标准值(正常极限状态)
R＇max＝1143q2l＝1143×4599×017＝878kN
5梁验算
梁类型
方木
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
178
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图：
承载力极限状态
正常极限状态
承载力极限状态：
面板传递梁q1＝109909＝1221kNm
梁重q2＝09×135×(0301)×017＝004kNm
梁左侧楼板传递梁荷载F109×max[12×(01+(24+11)×018)+14×2135×(01+(24+11)×018)+14×07×2)]×(06092)2×017+09×135×05×(2018)×017＝028kN
梁右侧楼板传递梁荷载F209×max[12×(01+(24+11)×018)+14×2135×(01+(24+11)×018)+14×07×2)]×(1206092)2×017+09×135×05×(2018)×017＝028kN
正常极限状态：
面板传递梁q1＝87809＝975kNm
梁重q2＝(0301)×017＝003kNm
梁左侧楼板传递梁荷载F1(01+(24+11)×018)×(06092)2×017+05×(2018)×017＝021kN
梁右侧楼板传递梁荷载F2(01+(24+11)×018)×(1206092)2×017+05×(2018)×017＝021kN
1）抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝018×10664000＝278Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）抗剪验算
梁剪力图(kN)
Vmax＝2656kN
τmax＝3Vmax(2bh0)3×2656×1000(2×60×80)＝083Nmm2≤[τ]＝178Nmm2
满足求
3）挠度验算
梁变形图(mm)
νmax＝005mm≤[ν]＝l400＝400400＝1mm
满足求
4）支座反力计算
承载力极限状态
R1＝069kNR2＝511kNR3＝511kNR4＝069kN
正常极限状态
R1＝055kNR2＝407kNR3＝407kNR4＝055kN
6梁验算
梁类型
钢
梁材料规格(mm)
Ф48×35
调托座梁根数
1
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
梁截面惯性矩I(cm4)
1219
梁截面抵抗矩W(cm3)
508
梁重忽略计计算简图：
梁计算简图
梁计算简图二
节知R＝max[R1R2R3R4]＝511kNR＇＝max[R1＇R2＇R3＇R4＇]＝407kN
1）抗弯验算
梁弯矩图(kN·m)
梁弯矩图二(kN·m)
σ＝MmaxW＝086×1065080＝16849Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）抗剪验算
梁剪力图(kN)
梁剪力图二(kN)
Vmax＝876kN
τmax＝2VmaxA2×876×1000489＝3584Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3）挠度验算
梁变形图(mm)
梁变形图二(mm)
νmax＝044mm≤[ν]＝l400＝250400＝062mm
满足求
4）支座反力验算
承载力极限状态
图
立柱3：R3＝1729kN理
立柱1：R1＝233kN立柱2：R2＝1729kN立柱4：R4＝233kN
图二
立柱3：R3＝511kN理
立柱1：R1＝069kN立柱2：R2＝511kN立柱4：R4＝069kN
正常极限状态
图
立柱3：R3＝1377kN理
立柱1：R1＝186kN立柱2：R2＝1377kN立柱4：R4＝186kN
图二
立柱3：R3＝407kN理
立柱1：R1＝055kN立柱2：R2＝407kN立柱4：R4＝055kN
7水钢验算
钢类型
Ф48×35
钢截面面积A(mm2)
489
钢截面回转半径i(mm)
158
钢弹性模量E(Nmm2)
206000
钢截面惯性矩I(cm4)
1219
钢截面抵抗矩W(cm3)
508
钢抗剪强度设计值[τ](Nmm2)
125
钢抗压弯强度设计值[σ](Nmm2)
215
梁验算节知R＝max[R1R4]＝069kNR＇＝max[R1＇R4＇]＝055kN
1）抗弯验算
水钢弯矩图(kN·m)
σ＝MmaxW＝01×1065080＝198Nmm2≤[f]215Nmm2
满足求
2）抗剪验算
水钢剪力图(kN)
Vmax＝1183kN
τmax＝2VmaxA2×1183×1000489＝484Nmm2≤[τ]＝125Nmm2
满足求
3）挠度验算
水钢变形图(mm)
νmax＝005mm≤[ν]＝l400＝500400＝125mm
满足求
4）扣件抗滑计算
Rmax2＝233kN≤8kN
单扣件扭矩达40～65N·m质量缺陷情况单扣件满足求
8立柱验算
钢类型
Ф48×35
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
158
立柱截面抵抗矩W(cm3)
508
抗压强度设计值f(Nmm2)
205
λhi180015811392≤[λ]150
长细满足求
查表φ＝054
1）风荷载计算
Mw＝092×14×ωk×la×h210＝092×14×014×05×18210＝003kN·m
2）稳定性计算
根建筑施工模板安全技术规范公式14荷载设计值q1：
1)面板验算
q1＝09×[12×(01+(24+15)×2)+09×14×2]×09＝5171kNm
2)梁验算
F1＝09×[12×(01+(24+11)×018)+09×14×1] ×(06092)2×017＝008kN
F2＝09×[12×(01+(24+11)×018)+09×14×1] ×(1206092)2×017＝008kN
q1＝1102kNm
q2＝004kNm
四～七计算程：
立柱受力N＝max[R＇max2左+N边1Rmax1R＇max2右+N边2]+Mwlb＝max[233+09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×(1+06092)2×11533233+09×[12×(075+(24+11)×018)+09×14×1]×(1+1206092)2×1]+00312＝1535kN
f＝N(φA)+MwW＝1535×103(054×489)+003×1065080＝6276Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
9调托座验算
调托座承载力容许值[N](kN)
30
梁验算节计算知调托座受力N＝Rmax＝1729kN≤[N]＝30kN
满足求
三墙模板（非组合式钢模板）计算书
1工程属性
新浇混凝土墙名称
核心筒剪力墙模板
新浇混凝土墙墙厚(mm)
300
混凝土墙计算高度(mm)
5100
混凝土墙计算长度(mm)
7200
2荷载组合
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
115
混凝土浇筑速度V(mh)
25
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
3
倾倒混凝土时垂直面面板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×115×251224×3]＝min[38472]＝384kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×384+14×2135×384+14×07×2]＝09max[4888538]＝09×538＝4842kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝384 kNm2
3面板布置
梁布置方式
竖直
左部模板悬臂长(mm)
100
梁间距(mm)
200
梁端悬臂长(mm)
180
梁间距(mm)
200
梁端悬臂长(mm)
200
拉螺栓横间距(mm)
200
拉螺栓竖间距(mm)
200
模板设计立面图
4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
墙截面宽度取意宽度便验算梁取b＝03mW＝bh26＝300×1826＝16200mm3I＝bh312＝300×18312＝145800mm4
1）强度验算
q＝bS承＝03×4842＝1453kNm
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝007kN·m
σ＝MmaxW＝007×10616200＝448Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝bS正＝03×3841152kNm
面板变形图(mm)
ν＝016mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
5梁验算
梁类型
矩形木楞
梁材料规格(mm)
60×80
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
梁截面抵抗矩W(cm3)
64
梁截面惯性矩I(cm4)
256
1）强度验算
q＝bS承＝02×4842＝968kNm
梁弯矩图(kN·m)
梁剪力图(kN)
Mmax＝016kN·m
σ＝MmaxW＝016×10664000＝245Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）挠度验算
q＝bS正＝02×384768kNm
梁变形图(mm)
ν＝008mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
3）支座反力计算
R1237kNR2R35237kNR36237kN
6梁验算
梁类型
双钢
梁材料规格(mm)
Ф48×3
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
梁弹性模量E(Nmm2)
206000
梁截面抵抗矩W(cm3)
898
梁截面惯性矩I(cm4)
2156
1）强度验算
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝024kN·m
σ＝MmaxW＝024×1068980＝2639Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）挠度验算
梁变形图(mm)
ν＝007mm≤[ν]＝l400＝200400＝05mm
满足求
7拉螺栓验算
拉螺栓类型
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
拉螺栓横验算间距m＝max[2002002+200]＝300mm
拉螺栓竖验算间距n＝max[2002002+180]＝280mm
N＝095mnS承＝095×03×028×4842＝386kN≤Ntb＝178kN
满足求
四柱模板（设置拉螺栓）计算书
1工程属性
新浇混凝土柱名称
B栋KZZ柱
新浇混凝土柱长边边长(mm)
1200
新浇混凝土柱计算高度(mm)
5100
新浇混凝土柱短边边长(mm)
1200
2荷载组合
混凝土重力密度γc(kNm3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(mh)
25
混凝土侧压力计算位置处新浇混凝土顶面总高度H(m)
2
倾倒混凝土时垂直面模板荷载标准值Q3k(kNm2)
2
新浇混凝土模板侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×1×251224×2]＝min[333948]＝3339kNm2
承载力极限状态设计值S承＝09max[12G4k+14Q3k135G4k+14×07Q3k]＝09max[12×3339+14×2135×3339+14×07×2]＝09max[42874704]＝09×4704＝4233kNm2
正常极限状态设计值S正＝G4k＝3339 kNm2
3面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](Nmm2)
15
面板弹性模量E(Nmm2)
10000
柱长边梁根数
5
柱短边梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
600
模板设计面图
1）强度验算
利受力状态图四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝09×135bG4k＝09×135×06×3339＝2434kNm
活载线荷载q2＝09×14×07bQ3k＝09×14×07×06×2＝106kNm
Mmax＝0107q1l20121q2l2＝0107×2434×0320121×106×032＝025kN·m
σ＝MmaxW＝025×106(16×600×152)＝1093Nmm2≤[f]＝15Nmm2
满足求
2）挠度验算
作线荷载q＝bS正＝06×3339＝2003kNm
ν＝0632ql4(100EI)＝063×2003×3004(100×10000×(112×600×153))＝061mm≤[ν]＝l400＝300400＝075mm
满足求
4梁验算
梁类型
矩形木楞
梁材质规格(mm)
50×80
梁截面惯性矩I(cm4)
21333
梁截面抵抗矩W(cm3)
5333
梁抗弯强度设计值[f](Nmm2)
1544
梁弹性模量E(Nmm2)
9350
低处柱箍离楼面距离(mm)
200
1）强度验算
梁作线荷载q＝bS承＝03×4233＝127 kNm
梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝047kN·m
σ＝MmaxW＝047×1065333×103＝874Nmm2≤[f]＝1544Nmm2
满足求
2）挠度验算
梁作线荷载q＝bS正＝03×3339＝1002 kNm
面板变形图(mm)
ν＝038mm≤[ν]＝15mm
满足求
5柱箍验算
柱箍类型
钢
柱箍合根数
1
柱箍材质规格(mm)
Ф48×35
柱箍截面惯性矩I(cm4)
1219
柱箍截面抵抗矩W(cm3)
508
柱箍抗弯强度设计值[f](Nmm2)
205
柱箍弹性模量E(Nmm2)
206000
模板设计立面图
1）柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝056kN·mN1＝1356kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝056kN·mN2＝1356kN
MWn＝056×106(508×103)＝11043Nmm2≤[f]＝205Nmm2
满足求
2）柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝017mm≤[ν]＝l400＝116mm
ν2＝017mm≤[ν]＝l400＝116mm
满足求
6拉螺栓验算
拉螺栓型号
M14
轴拉力设计值Ntb(kN)
178
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载(kN)
26
N＝1356×11356kN≤Ntb＝178kN
满足求
N＝1356×11356kN≤26kN
满足求
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