扬州市某职业学校行政办公楼设计

 毕业设计说明书中文摘

工程江苏省扬州市某职业学校教学行政办公楼设计5层层高底层39米层层高均36米总高183米钢筋混凝土框架结构框架抗震等级二级抗震设防烈度7度说明书包括部分：
1 工程概况
2 荷载计算
3 框架结构受力分析计算设计
4 屋盖楼盖设计
5 楼梯设计
6 基础设计
设计包括建筑设计结构设计完成11张建筑施工图7张结构施工图结构设计4轴横框架进行抗震设计：根结构设计方案采底部剪力法求水震荷载作D值法计算水荷载作框架结构力弯矩二次分配法计算竖荷载作结构力根力组合找出利力框架梁柱进行配筋计算绘图外进行结构侧移验算标准层楼盖屋盖设计楼梯设计基础设计


关键词： 钢筋混凝土 框架结构 结构设计















毕业设计说明书外文摘
Title Design of the office building at Yang zhou in Jiangsu Province
Abstract This project is in yangzhou city Jiangsu ProvinceThe building is a multilayer reinforced concrete frame It has five stories the height of the first story is 39 meters andthe others is 36 meters So the whole building is 183 metersAntiseismic grade of the structure is 3and its seismic fortification intensity is 7 The design includes the following components
1 project overview
2 load calculation
3 Analysis of the frame structureincluding calculation and design
4 rooffloor design
5 the staircase design
6 the foundation design
The architectural and structural designs of the building are performed11 structural and 7 architectural shop drawings are finishedThe major purpose of the design is to do the antiseismic design in the longitudinal frames of axis 4According to the structural scheme the horizontal seismic force can be got by way of the bottomshear force method The internal forces under the horizontal loads are analysied in terms of D value method and the internal forces under the vertical loads are calculated by means of second moment distribution method One set of the most adverse internal forces of the frame structure are found out after internal forces combination which will be the basis of
Protracting the reinforcing drawings of the components Moreoverthe lateral deformation of the structure the floor designs of the standard layer and the roof layerthe stairs and the foundation are also be approached by calculating and anaylsing


Keywords reinforced concrete frame structure structural design


目 录
前 言 1
第章 工程概况 2
第二章 设计资料 2
21 质资料 2
22 气象资料 2
23 震资料 2
24 工程资料 2
25 结构选型 2
第三章 结构布置 3
31 结构面布置图 3
32 确定框架梁柱截面尺寸 3
第四章 荷载计算 5
第五章 横框架风荷载作力位移计算 7
51 横框架风荷载作计算简图 7
52 横框架风荷载作位移计算 10
53 横框架风荷载作力计算 13
第六章 横框架水震荷载作力位移计算 17
61 计算方法 17
62 横框架水震位移计算 18
63 横框架水震作计算 20
64横框架水震荷载作力计算 22
第七章 横框架竖荷载作计算简图力计算 26
71 计算假定楼面布置 26
72 横框架永久荷载作计算 29
73 横框架变荷载作计算 31
74 横框架永久荷载作力计算 34
75横框架活荷载作力计算 40
76横框架05（雪+活）荷载力计算 46
第八章 力组合 52
81弯矩调幅 52
第九章 框架梁柱截面设计 60
91框架梁截面设计 60
92框架柱截面设计 65
第十章 楼梯结构设计计算 73
101楼梯计算简图 73
102梯段板计算 73
103休息台板计算 74
104梯段梁计算 75
第十章 现浇梁屋盖设计 77
111现浇楼板设计 77
112现浇屋盖板设计 87
第十二章基础梁设计 98
121 荷载统计 98
122截面设计 98
第十三章基础设计 101
131荷载计算 101
132基础面尺寸初估 102
133 基础结构设计 105
总结 112
参考文献 114
致 谢 115




前 言
高等工科院校毕业设计完成教学计划达科生培养目标重环节通深入实践完成毕业设计务撰写文等诸环节着重培养学生综合分析解决问题力独立工作力组织理社交力学生校期间昀学综合训练阶段学深化拓宽综合运学知识重程实现学生 学校学岗位工作渡环节学生毕业学位资格认定重
土木工程专业毕业设计历时三月学院老师悉心指导学讨中更加深入专业知识学毕业实环节绘制建施图结施图等环节综合训练房屋建筑结构设计整程较清楚认知时身土木综合力提升
作土木方毕业生通设计训练工程设计较明晰概念时增强走工作岗位独立处理工程事件信心实践创新会产生相积极作
毕业设计课题江苏扬州市某职业学校行政办公楼设计考虑采框架结构毕业实环节初步感知建筑方案设计建筑施工图绘制建筑结构设计结构施工图绘制等系列程训练首先学混凝土结构设计规范GB500102010新规范方法较清晰认识时时复理力学材料力学结构力学土木工程制图房屋建筑学等专业基础课时温钢筋混凝土结构原理设计钢结构原理设计建筑结构抗震设计土力学基础工程等专业课查阅建筑结构设计资料集建筑抗震设计规范混凝土结构设计规范建筑结构荷载规范等规范设计提供权威指导
毕业设计程中老师指导学交流讨亲查阅资料等程加深新规范规程手册等相关容理解时巩固专业知识提高综合分析解决问题力水限难免妥疏忽处敬请位老师惠予指正









第章 工程概况
工程江苏省扬州市某职业学校行政办公楼设计设计点：扬州市西南角位扬州市工程五层现浇钢筋混凝土框架结构廊式布置15层建筑层高分39m36m36m36m36m总建筑面积43344方米室外高差045米采静动原布置屋顶屋面采组织排水根建筑结构度设计统标准结构安全等级Ⅱ级设计年限50年


















第二章 设计资料
21质资料：
拟建场势较坦交通便利现部农田该场面标高310~380m间水位表40m侵蚀性场土类Ⅱ类根钻探揭示基土层分布：
I素填土：灰色湿成份粉质粘土夹较植物根茎土层厚度约1米基承载力特征值83kPa
Ⅱ粉质粘土：灰黄色饱塑局部夹稍密状粘质粉土薄层见少量铁猛氧化物斑点摇震反应切面光滑干强度高韧性高土质较均匀土层厚度约8米基承载力特征值182kPa
Ⅲ粉砂：黄色－灰黄色饱中密－密实见少量云母碎屑颗粒级配良均粘粒含量69％土质欠均匀土层厚度约9米 基承载力特征值183kPa
22气象资料：
全年导风东北风西南风夏季东南风夏季高气温388℃冬季低气温65℃基风压基雪压见建筑结构荷载规范
23震资料：
工程抗震设防烈度7度设计基震加速度015g设计
震分组第组场类Ⅱ类
24工程材料：
梁板柱混凝土均选C30 梁柱筋选HRB400 箍筋选HRB 335板受力筋选HRB 335
25结构选型：
现浇混凝土框架结构楼面采现浇钢筋混凝土板基础采浅基础








第三章 结构布置
31结构面布置图
根建筑功求框架结构体系通分析荷载传递路线确定梁系布置
方案工程层结构面布置图图31示


图31：五层结果布置图
32确定框架梁柱截面尺寸
321确定框架梁截面尺寸
1横框架梁截面尺寸
梁截面高度般取梁跨度112～18（112～18）×8400700～1500mm取梁截面尺寸高度h700截面宽度（12～13）×700233～350mm横框架梁尺寸初步设计300×700mm
2框架梁截面尺寸
梁截面高度般取梁跨度112～18（112～18）×6900575～862mm取梁截面尺寸高度h700截面宽度（12～13）×700233～350mm框架梁尺寸初步设计300×700mm
3次梁截面尺寸
次梁截面高度般取梁跨度115～118（115～118）×6900383～460mm取梁截面尺寸高度h400截面宽度（12～13）×700133～200mm框架梁尺寸初步设计300×400mm
322确定柱截面尺寸
1 框架柱截面尺寸根柱轴压限值列公式计算：
（1）柱组合轴压力设计值NβFgEn
注：β考虑震作组合柱轴压力增系数边柱取13等跨柱取125F简支状态计算柱负载面积g E 折算单位建筑面积重力荷载代表值似取14 KNm2n验算截面楼层数
（2）Ac≥Nunfc
注：un 框架柱轴压限值方案二级抗震等级查建筑抗震设计规范知取09fc 混凝土轴心抗压强度设计值C30查 143Nmm2
2计算程：
边柱：
NβFg E n13×2691×14×5244881KN
Ac≥NuNfc244881×103(09×143)1902727mm2
取柱截面500mm×500mm
中柱：
NβFg E n125×3861×14×53378375KN
Ac≥NuNfc3378375×103(09×143)262500mm2
取柱截面600mm×600mm
角柱：
NβFg E n13×1242×14×5113022KN
Ac≥NuNfc113022×103(09×143)878182mm2
取柱截面500mm×500mm
321框架梁柱截面尺寸图32示

图32 梁柱截面尺寸图

第四章：荷载统计
41屋面做法（）：
100厚钢筋混凝土现浇板 25×0125kNm2
30厚1：8 水泥炉渣 13×003039kNm2
20厚1：3水泥砂找层 20×00204kNm2
50厚复合岩棉板保温层 25×0050125kNm2
SBS改性沥青卷材 03kNm2
粒径15～2mm石粒 6×002012kNm2
合计：3835kNm2
42楼面做法：
标准间：
100厚钢筋混凝土现浇板 25×0125kNm2
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
合计： 29kNm2
卫生间
100厚钢筋混凝土现浇板 25×0125kNm2
5厚陶瓷锦砖： 012kNm2
20厚水泥砂浆结合层 20×00204kNm2
10厚高聚物碱性沥青防水材料 25×001025kNm2
35厚细石混凝土找坡层 22×0035077kNm2
20厚水泥砂浆找层 20×00204kNm2
蹲便器 18kNm2
合计：624kNm2
43墙身做法：
外墙：
6厚抗裂砂浆（压入耐碱玻纤网布格） 20×0006012kN m2
50复合棉岩板板保温层 15×0050075kN m2
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
200厚陶粒空心砖砖（ 6×0212kN m2
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
合计： 2225kN m2
墙：
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
200厚陶粒空心砖砖（ 6×0212kN m2
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
合计： 2kN m2
隔墙：
贴瓷砖墙面（150*150*8） 178×000801424kN m2
20mm水泥砂浆找层 20×00204kNm2
100厚矿渣砖 185×01185kNm2
合计：239kN m2

44楼梯做法：
8厚瓷面砖 178×000801424kNm2
20厚找层 20×00204kNm2
120厚钢筋混凝土板 25×01230kNm2
踏步尺寸150mm×300mm梯井宽200mm900高木扶手
合计：354kNm2
45：
风荷载标准值 04kNm2雪荷载标准值035kNm2活荷载：屋面均布活荷载标准值05kNm2楼面活荷载标准值20kNm2楼道门厅活载标准值25kNm2楼梯活荷载标准值35kNm2



















第五章 横框架风荷载作力位移计算
51横框架风荷载作计算简图
建筑五层钢筋混凝土框架结构办公楼结构高度 485+36+36+36+36 1925m取4轴线榀框架计算单元
511垂直建筑物表面风荷载标准值计算
基风压04KNm2 面粗糙度B类
垂直建筑物表面风荷载标准值式计算
wkβzµsµzw0
1µs风荷载体型系数
根建筑结构荷载规范中规定迎风面取+08背风面取05风荷载体型系数图51示：


2βz风振系数 βz1+(ξνφz)µz
ξ—脉动增系数
ν—脉动影响系数建筑物外形质量高度较均匀时脉动影响根总高度H迎风面宽度B值查表确定
φz—阵型系数阵型系数应根结构动力计算确定外形质量刚度高度连续规律变化悬臂型高耸结构高度较均匀高层建筑阵型系数根相高度zH确定
512层楼面处集中风荷载标准值计算
1框架风荷载负荷宽度
4轴线框架负荷宽度B(72+72)272m 图52示：


图52：4轴线框架风荷载作负荷宽度
2基风压结构基振周期框架结构： n结构层数取
取040×04020064
线性插入算：
040×04020064
HB192572269 总高度
脉动影响系数层楼面处集中风荷载标准值计算表51～52示：



表51 楼层楼面处集中风荷载计算参数
层号
离面高度
相高度






1
435
023
1194
050
010
100
1000
13
2
795
041
1194
050
027
100
1000
13
3
1155
060
1194
050
045
104
1000
13
4
1515
079
1194
050
073
114
1000
13
5
1875
097
1194
050
094
122
1000
13

表52 楼面处集中风荷载标准值
层号




1
040
435
36
1488
2
040
36
36
1348
3
040
36
36
1402
4
040
36
36
1537
5
040
36
09
1233+ ]

4轴线横框架风荷载作计算简图图 53 示：

图53 4轴线横框架风荷载作计算简图
52横框架风荷载作位移计算
521框架梁柱线刚度计算
横框架梁柱线刚度构件截面尺寸关考虑现浇楼板刚度加强作5轴线框架梁（中框架梁）惯性矩20框架梁线刚度计算见表53示框架柱线刚度计算见表54示框架梁柱尺寸图54示

图54 框架梁柱截面尺寸图
表53 框架梁线刚度计算
截面

混凝土强度等级
弹性模量

跨度

矩形截面惯性矩




03×07


69
00086
00172
075×105
03×07



00086
00172
172×105
03×07


69
00086
00172
075×105


表54 框架柱线刚度计算
框架柱位置

类
截面
混凝土强度等级
弹性模量

高度

矩形截面惯性矩



二～五层柱
边柱
05×05



00052
43×104
二～五层柱
中柱
06×06


36
00108
9×104
底层柱
边柱
05×05


485
00052
43×104
底层柱
中柱
06×06


485
00108
668×104

522侧移刚度D计算
考虑梁柱线刚度值法计算柱侧移刚度表54示
表55 柱侧移刚度值计算
楼层










根 数
二～五层柱
A轴边柱
43
1744
0469
18673
1
B轴中柱
9
2744
0578
48167
1
C轴中柱
9
2744
0578
48167
1
D轴边柱
43
10744
0469
18673
1

133680
底层柱
A轴边柱
43
1744
0599
13140
1
B轴中柱
668
3698
0737
25115
1
C轴中柱
668
3698
0737
25115
1
D轴边柱
43
1744
0599
13140
1

76510



523风荷载作框架层间侧移计算
第层层间侧移：
第层侧移：
顶点侧移：
4轴线框架风荷载作框架楼层层间侧移层高计算表56示：
表56 风荷载作框架楼层层间侧移层高计算
楼层






第五层
1233
1233
133680
0000075
36
139130
第四层
1537
277
133680
00002
36
117143
第三层
1402
4172
133680
00003
36
111613
第二层
1348
552
133680
00004
36
18780
第层
1488
7008
76510
00008
435
14728
表知

侧移验算：框架结构楼层层间位移层高限值1550
框架层间位移底层14728 < 1550满足规范求

53横框架风荷载作力计算
框架风荷载作力计算采值法
531反弯点高度计算
反弯点高度式计算：

式中—标准反弯点高度
—层梁高度变化修正值
—层层高变化修正值
—层层高变化修正值
风荷载作反弯点高度均布水力考虑


反弯点高度计算表57示：
表57 反弯点高度计算
楼层









第五层
A轴柱
1744
10
0
10
038
0
0
0
038
B轴柱
2744
10
0
10
043
0
0
0
043
C轴柱
2744
10
0
10
043
0
0
0
043
D轴柱
1744
10
0
10
038
0
0
0
038
第四层
A轴柱
1744
10
10
10
042
0
0
0
042
B轴柱
2744
10
10
10
045
0
0
0
045
C轴柱
2744
10
10
10
045
0
0
0
045
D轴柱
1744
10
10
10
042
0
0
0
042
第三层
A轴柱
1744
10
10
10
048
0
0
0
048
B轴柱
2744
10
10
10
050
0
0
0
050
C轴柱
2744
10
10
10
050
0
0
0
050
D轴柱
1744
10
10
10
048
0
0
0
048
第二层
A轴柱
1744
10
10
135
050
0
0
0
050
B轴柱
2744
10
10
135
050
0
0
0
050
C轴柱
2744
10
10
135
050
0
0
0
050
D轴柱
1744
10
10
135
050
0
0
0
050
第层
A轴柱
1744
0
0742
0
052
0
0
0
052
B轴柱
3698
0
0742
0
055
0
0
0
055
C轴柱
3698
0
0742
0
055
0
0
0
055
D轴柱
1744
0
0742
0
052
0
0
0
052

532柱端婉拒剪力计算
风荷载作：第层第柱层间剪力：
柱端弯矩
风荷载作柱端弯矩剪力计算表58示：
表58 风荷载作柱端弯矩剪力计算
楼层














第五层
A
1233
18673
133680
0140
1726
038
1368
3852
2361
B
1233
48167
133680
0360
4439
043
1548
9109
6872
C
1233
48167
133680
0360
4439
043
1548
9109
6872
D
1233
18673
133680
0140
1726
038
1368
3852
2361
第四层
A
277
18673
133680
0140
3878
042
1512
8097
5864
B
277
48167
133680
0360
9972
045
162
1975
16155
C
277
48167
133680
0360
9972
045
162
1975
16155
D
277
18673
133680
0140
3878
042
1512
8097
5864
第三层
A
4172
18673
133680
0140
5841
048
1728
1093
10093
B
4172
48167
133680
0360
15019
05
18
2716
27164
C
4172
48167
133680
0360
15019
05
18
2716
27164
D
4172
18673
133680
0140
5841
048
1728
1093
10093
第二层
A
552
18673
133680
0140
7728
05
18
1391
13911
B
552
48167
133680
0360
19872
05
18
3577
3577
C
552
48167
133680
0360
19872
05
18
3577
3577
D
552
18673
133680
0140
7728
05
18
1391
13911
第层
A
7008
13140
76510
0172
12054
052
2552
2806
30762
B
7008
25115
76510
0328
22986
055
2667
5017
52109
C
7008
25115
76510
0328
22986
055
2667
5017
52109
D
7008
13140
76510
0172
12054
052
2552
2806
30762
注：均布水力作查表计算
533梁端弯矩剪力计算
风荷载作梁端弯矩式计算：
中柱：
边柱：
梁端弯矩计算表59示
表59梁端弯矩
楼层
M AB
M BA
M BC
M CB
M CD
M DC
五
3852
2769
634
634
2769
3852
四
10458
8092
18525
18525
8092
10458
三
16798
13151
30109
30109
13151
16978
二
24004
19132
43802
43802
19132
24004

41973
26125
59812
59812
26125
41973
梁柱端剪力取杆件衡计算轴力取节点衡计算













4轴线框架风荷载作力图图 55～56示：

图55 4轴线横框架风荷载作弯矩图


图56 横框架风荷载作柱端剪力轴力梁端剪力轴力


第六章 横框架水震荷载作力位移计算
61 计算方法
设计建筑高度超40m剪切变形质量刚度高度均匀分布 采底部剪力法计算水震作
取4轴线榀横线框架计算单元
1顶层重力荷载代表值G5
女墙： 09×（513+168）×2×222527394KN
屋面板： （513+168）×（3835+05×035）347619KN
外 墙： （513+168）×2×18×222554788KN
墙： （512×2+69×18）×18×281576KN
框架梁： 07×03×（516×4+168×8）×2517892KN
次 梁： 04×03×69×7×251449KN
框架柱： 05×05×18×20×25+06×06×18×12×254194KN
G5746727KN

2三五层重力荷载代表值G2G3 G4
楼面板： （513+168）×（29+05×2）338083KN
外墙： 54788×2109576KN
墙： 81576×2163152KN
框架梁： 17892KN
次梁： 1449KN
框架柱： 4194KN
G4G3G2846161KN

3二层处重力荷载代表值G1
楼面板： 338083KN
外 墙： （513+168）×2×（18+22425）×2225128601KN
墙： 512×2+69×18）×（18+22425）×281576KN
框架梁： 17892KN
次梁： 1449KN
框架柱： 4194KN
G1893511KN









62 横框架水震位移计算
621 层 框架梁 线柱 刚度计 算见表 61
表61 框架梁柱线刚度计算
框
架
梁
位
置
截面

跨度

混凝土强度等级
弹性模量
截面惯性矩








边
框
架
梁




03×07
69
C30

00086
00129


03×07
30
C30

00086
00129


03×07
69
C30

00086
00129


中
框
架
梁

03×07
69
C30

00086
00172


03×07
30
C30

00086
00172


03×07
69
C30

00086
00172


注：考虑现浇楼板梁刚度加强作中框架梁惯性矩20边框架梁惯性矩15
表62 柱侧移刚度值计算
楼 层





根
数




第5层
A轴边框边柱
43
1302
0394
15687
2
A轴中框边柱
43
1744
0466
18673
8
B轴边框中柱
9
1433
0417
34750
2
B轴中框中柱
9
2744
0578
48167
8
C轴边框中柱
9
1433
0417
34750
2
C轴中框中柱
9
2744
0578
48167
8
D轴边框边柱
43
1302
0394
15687
2
D轴中框边柱
43
1744
0466
18673
8

1271188
第234层
A轴边框边柱
43
1302
0394
15687
2
A轴中框边柱
43
1744
0466
18673
8
B轴边框中柱
9
1433
0417
34750
2
B轴中框中柱
9
2744
0578
48167
8
C轴边框中柱
9
1433
0417
34750
2
C轴中框中柱
9
2744
0578
48167
8
D轴边框边柱
43
1302
0394
15687
2
D轴中框边柱
43
1744
0466
18673
8

1271188
第1层
A轴边框边柱
43
1302
0546
11977
2
A轴中框边柱
43
1744
0599
13140
8
B轴边框中柱
668
1931
0618
21062
2
B轴中框中柱
668
3698
0737
25115
8
C轴边框中柱
668
1931
0618
21062
2
C轴中框中柱
668
3698
0737
25115
8
D轴边框边柱
43
1302
0546
11977
2
D轴中框边柱
43
1744
0599
13140
8

744236
622 结构基振周期计算
采假想顶点位移法计算结构基振期
表 63 假想 顶点位 移法计 算
楼层

åGi (kN )
åDi D(kN m)
å D(m)
ui (m)
第 5 层
746727
746767
1271188
00059
01195
第 4 层
846161
1592888
1271188
00125
01136
第 3 层
846161
2439049
1271188
00192
01011
第 2 层
846161
3285213
1271188
00258
00819
第 1 层
8935011
4178724
744236
00561
00561

表 64 量 法计算

楼 层
Gi (kN )
ui (m)
Gi ui
G u 2
i i
第 5 层
746727
01195
89234
10663
第 4 层
846161
01136
96124
1092
第 3 层
846161
01011
85547
8649
第 2 层
846161
00819
69345
5676
第 1 层
8935011
00561
50126
2812
合计
390332
3872
顶点位移法计算基周期：

量法计算基周期：
207 044
取T1041s
63 横框架水震作计算
631 震影响系数
工程场 7 度设防设计震分组第二组场土Ⅱ类建 筑 抗 震 设 计 规 范 查 水 震 影 响 系 数 值 a 008 震 特 征 周期

—衰减系数区间取09
—阻尼调整系数专门规定外建筑结构阻尼应取005相应阻尼调整系数10采
09× 1 ×0080078
632层水震作标准值楼层震剪力楼层层间位移计算
结构底部总横水震作标准值：
FEk a1Geq 0078´085´4178724 277049kN
中 Geq 结构等效重力荷载质点取总重力荷载代表值 85

结构基振T1041s<14Tg056需考虑顶部附加震作

影响dn 0









水震荷载作计算简图图 61 示：


图 61 4轴线横框架震荷载作计算简图






楼层水震作层间侧移表 66 示：
表 66 楼层水震作层间侧移计算


楼层

Gi (kN )

H(m)

Gi H i (kN·M)

∑Gi H i (kN·M)



FEk (kN)

Fi (kN)

∑Fi (kN)

Dui
Vi
å D
第五层
746727
1925
143745
492967
0292
277049
80785
80785
000064
第四层
846161
1565
132424
492967
0269
277049
74423
155208
000122
第三层
846161
1205
101962
492967
0207
277049
57303
212511
000167
第二层
8461．61
845
71501
492967
0145
277049
40184
252695
000199
第层
893511
485
43335
492967
0089
277049
24354
277049
000372

验算楼层间位移楼高
00037248511304<1500满足求
64横框架水震荷载作力计算
横框架水震作力计算采值法
取5轴线榀框架作计算单元
641反弯点高度计算
震荷载作反弯点高度倒三角形分布水力查表表67示：
表67 反弯点高度计算
楼层









第五层
A轴柱
1744
10
0
10
038
0
005
0
038
B轴柱
2744
10
0
10
043
0
005
0
043
C轴柱
2744
10
0
10
043
0
005
0
043
D轴柱
1744
10
0
10
038
0
010
0
038
第四层
A轴柱
1744
10
10
10
042
0
0
0
042
B轴柱
2744
10
10
10
045
0
0
0
045
C轴柱
2744
10
10
10
045
0
0
0
045
D轴柱
1744
10
10
10
042
0
0
0
042
第三层
A轴柱
1744
10
10
10
048
0
0
0
048
B轴柱
2744
10
10
10
050
0
0
0
050
C轴柱
2744
10
10
10
050
0
0
0
050
D轴柱
1744
10
10
10
048
0
0
0
048
第二层
A轴柱
1744
10
10
1347
050
0
0
0
050
B轴柱
2744
10
10
1347
050
0
0
0
050
C轴柱
2744
10
10
1347
050
0
0
0
050
D轴柱
1744
10
10
1347
050
0
0
0
050
第层
A轴柱
1744
0
0742
0
052
0
0
0
052
B轴柱
3698
0
0742
0
055
0
0
0
055
C轴柱
3698
0
0742
0
055
0
0
0
055
D轴柱
1744
0
0742
0
052
0
0
005
052





642柱端弯矩剪力计算表 68 示：
表 68 水震作柱端弯矩剪力计算
楼层














第五层
A
80785
18673
1271188
0015
1212
038
137
2728
166
B
80785
48167
1271188
0038
307
043
155
623
4759
C
80785
48167
1271188
0038
307
043
155
623
4759
D
80785
188673
1271188
0015
1212
038
137
2728
166
第四层
A
155208
18673
1271188
0015
2328
042
151
4861
3515
B
155208
48167
1271188
0038
5898
045
162
11678
95．5
C
155208
48167
1271188
0038
5898
045
162
11678
95．5
D
155208
188673
1271188
0015
2328
042
151
4861
3515
第三层
A
212511
18673
1271188
0015
3188
048
173
5968
5515
B
212511
48167
271188
0038
8075
050
18
14535
14535
C
212511
48167
1271188
0038
8075
050
18
14535
14535
D
212511
188673
1271188
0015
3188
048
173
5968
5515
第二层
A
252695
18673
1271188
0015
379
050
18
6822
6822
B
252695
48167
1271188
0038
9602
050
18
17284
17284
C
252695
48167
1271188
0038
9602
050
18
17284
17284
D
252695
188673
1271188
0015
379
050
18
6822
6822
第层
A
277049
13140
744236
0018
4987
052
252
11378
12567
B
277049
25115
744236
0034
3712
055
267
8001
9911
C
277049
25115
744236
0034
3712
055
267
8001
9911
D
277049
13140
744236
0018
4987
052
252
11378
12567

643梁端弯矩剪力计算表 69 示
中柱：
边柱：

表69梁端弯矩
楼层
M AB
M BA
M BC
M CB
M CD
M DC
五
2728
1894
4336
4336
1894
2728
四
6521
4997
1144
1144
4997
6521
三
9519
7322
16763
16763
7322
9519
二
12337
9673
22146
22146
9673
12337

182
7717
17668
17668
7717
182
梁柱端剪力取杆件衡计算轴力取节点衡计算
644 横框架水震作力图图 62～64 示

图62横框架水震作弯矩图（kN·m）



图 63 横框架水震作梁柱轴力剪力图（kN）

















第七章 横框架竖荷载作计算简图力计算
71 计算假定楼面布置
711 计算假定
①结构分析弹性静力假定
②面结构假定
③楼板身面刚性假定
④水荷载位移协调原分配
取4轴线榀横面框架计算 取框架简图时框架梁跨度等柱截面形心间距离： AB 跨 CD 跨跨度69m69mBC 跨跨度 30m 底层柱高基础顶面算二层楼面
根质条件室外高差045m基础顶面室外坪距离取0500m
二楼楼面建筑标高 3900m底层柱高度 39+045+050485
注：
①框架结构取柱子基准标注轴线
②考虑实际工程情况外墙梁柱外边缘齐
③简化计算楼板梁跨度似取轴线间距离
④双板两方传支承梁荷载划分区格板四角作板成 45°斜线斜线行长边中线相交块板划分四块长 跨方荷载梯形荷载分布传支承梁短跨方荷载三角形荷载分布 传支承梁通常三角形梯形荷载转化等效均布荷载计算：
三角形荷载作时

梯形荷载作时：
⑤单板荷载短跨方传递长跨方传递 便荷载效应组合计算简图中荷载均取标准值
712 楼面布置
取4轴线榀横面框架计算楼面屋面梁布置图 71示楼面 屋面板布置图 72 示

图71楼面屋面梁布置图

图72楼面屋面板布置图




72 横框架永久荷载作计算
721 第层框架计算
1q AB计算
q AB包括板A1传荷载框架梁重梁墙体荷载
（1） 板A1传递荷载
板AI面荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×29×1846KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×4692KNm
（2） 框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
（3） 梁墙体重
q2×（3607）58KNm
q ABq+q+q195KNm
2qBC计算
qBC25×03×（0701）45KNm
3FA 计算
FA 框架梁 KL 1 传递集中力
（1）框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
（2）板A1传荷载
q58×p58×29×18326 KNm
（3）梁墙荷载
（3607）×2225645KNm
（4）次梁CL1传荷载
①板A1传递荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×29×1846KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×4692KNm
②次梁重
q25×03×（0401）225KMm
③次梁CL1传荷载
F（92+225）×69÷2395KN
FA （425+326+645）×72×2+392×1222437KN
4FB 计算
FB 框架梁 KL 2 传递集中力
（1）框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
（2）板A1传荷载
q58×p58×29×18326 KNm
（3）板B1传荷载
q29×3÷2435 KNm
（4）梁墙荷载
（3607）×2225645KNm
（5）次梁CL1传荷载
F（92+225）×69÷2395KN
FB （326+435+45+645）×72×0625×2+395÷228701KN
722 第五层框架计算
1q AB计算
q AB包括板A1传荷载框架梁重梁墙体荷载
（1）板A1传递荷载
板AI面荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×3835×18609KNm
（2）框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
2qBC计算
qBC25×03×（0701）45KNm
3FA 计算
FA 框架梁 KL 1 传递集中力
（1）框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
（2）板A1传荷载
q58×p58×3835×18431 KNm
（3）女墙重
q2225×092KMm
（4）次梁CL1传荷载
①板A1传递荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×29×1846KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×4692KNm
②次梁重
q25×03×（0401）225KMm
③次梁CL1传荷载
F（92+225）×69÷2395KN
FA （45+431+2）×72×2+395×1217541KN
4FB 计算
FB 框架梁 KL 2 传递集中力
（1）框架梁KL5重
q25×03×（0701）45KMm
（2）板A1传荷载
q58×p58×3835×18431 KNm
（3）板B1传荷载
q385×3÷2575 KNm
（4）次梁CL1传荷载
F（92+225）×69÷2395KN
FB （45+431+575）×72×2+395÷222941KN
73 横框架变荷载作计算
731 第层框架计算
1q AB计算
q AB包括板A1传荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×20×18321KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×321642KNm
2qBC计算
B2单板计算qBC0KNm
3FA 计算
FA 框架梁 KL 1 荷载三角形等效荷载值
（1）板A1传荷载
q58×p58×2×18225 KNm
（2）次梁CL1传荷载
①板A1传递荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×2×18321KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×321642KNm
FA 225×72×2+642×69÷25455KN
4FB 计算
FB 框架梁 KL 2 传递集中力
（1）板A1传活荷载
q58×p58×20×18225 KNm
（2）板B2传荷载
q25×3÷2375 KNm
（3）次梁CL1传荷载
F642×69÷22215KN
FB （225+375）×72×2+225÷29748KN
732 第五层框架屋面活荷载计算
1q AB计算
q AB包括板A1传荷载
板A1传递荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×05×1808KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×0816KNm
2qBC计算
B2单板计算qBC0KNm
3FA 计算
FA 框架梁 KL 1 荷载三角形等效荷载值
（1）板A1传荷载
q58×p58×2×05056 KNm
（2）次梁CL1传荷载
①板A1传递荷载
q(12α2+α3)p(12(1869)2+(1869)3)×05×1808KNm
左右两块板A1传递荷载A1传框架梁KL5荷载
2×0816KNm
FA 056×72×2+55213548KN
4FB 计算
FB 框架梁 KL 2 传递集中力
（1）板A1传活荷载
q58×p58×05×18056 KNm
（2）板B2传荷载
q05×3÷2075 KNm
（3）次梁CL1传荷载
F16×69÷2552KN
FB （056+075）×72×2+5522438KN
根永久荷载作横框架力计算弯矩分配法计算4轴线框架 永久荷载作弯矩
横梁柱线刚度相刚度表71示
表71横梁柱线刚度相刚度
类
截面
跨度
i
相刚度
中框架梁1
300×700
6900
075×105
044
中框架梁2
300×700
3000
172×105
1
底层边柱
500×500
4850
043×105
025
底层中柱
600×600
4850
0668×105
039
中层边柱
500×500
3600
043×105
025
中层中柱
600×600
3600
09×105
052

1 计算弯矩分配系数
五层：
μA右4×0444×（025+044）064
μA4×0254×（025+044）036
μC左4×0444×025+044+2×103
μC4×0524×025+044+2×1036
μC右2×14×025+044+2×1034

二～四层：

μA4×0254×（025+025+044）027
μA右4×0444×（025+025+044）046
μA4×0254×（025+025+044）027
μC左4×0444×（025+025+044）+2×1022
μC4×0524×（025+025+044）+2×1026
μC4×0524×（025+025+044）+2×1026
μC右2×14×（025+025+044）+2×1025

层
μA4×0254×（025+025+044）027
μA右4×0444×（025+025+044）046
μA4×0254×（025+025+044）027
μC左4×0444×（044+052+039）+2×1024
μC4×0524×（044+052+039）+2×1028
μC4×0394×（044+052+039）+2×1021
μC右2×14×（044+052+039）+2×1027
74 横框架永久荷载作力计算
741永久荷载梁固端弯矩计算
五层：
MA5B5−MB5A5−112ql2−112×1059×692−4202kN∙m
MB5C5 MC5B5−112ql2−112×45×32−338kN∙m
四层：
MAB−MBA−112ql2−112×195×692−7777kN∙m
MBC MCB−112ql2−112×45×32−338kN∙m
柱端附加弯矩
顶层外梁：MA17541×00751316KNm
楼层外梁：MA22437×00751683KNm

顶层A衡弯矩4202+13162886 kN∙m
楼层A衡弯矩7737+16836054 kN∙m
742根称原计算ABBC跨进行弯矩分配时应节点衡弯矩反号进行杆件弯矩分配恒载弯矩分配程图73恒载作弯矩见图74梁剪力柱轴力见图75


图73 恒载弯矩二次分配图分配

图74 恒载作弯矩图

图75 恒载作梁剪轴力图



743根求出梁端弯矩通衡条件求出恒载作梁剪力柱轴力结果见表71表72表73表74


表71 AB跨梁端剪力（kN）

层
q（kNm）
(板传作)
g（kNm）
(重作)
a
(m)
l
(m)
gl2
u
MAB
(kN∙m)
MBA
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
VB
（kN）
5
609
45
18
69
15525
1553
3015
3015
0
3106
3106
4
15
45
18
69
15525
3825
5905
7831
279
5099
5657
3
15
45
18
69
15525
3825
6042
7913
271
5107
5649
2
15
45
18
69
15525
3825
6042
7863
303
5075
5681
1
15
45
18
69
15525
3825
5697
7602
318
506
5696
注：u（l−a)×q2
VAgl2+u−Mikl
VB−(gl2+u+Mik2)

表72 BC跨梁端剪力（kN）
层
q（kNm）
(板传作)
g（kNm）
(重作)
l
(m)
gl2
l×q4
VBgl2+l×q4
（kN）
Vc−(gl2+l×q4)
（kN）
5
575
45
3
675
431
1106
1106
4
435
45
3
675
326
1001
1001
3
435
45
3
675
326
1001
1001
2
435
45
3
675
326
1001
1001
1
435
45
3
675
326
1001
1001






表73 AB跨跨中弯矩（kN∙m）
层
q（kNm）
(板传作)
g（kNm）
(重作)
a
(m)
l
(m)
gl2
u
MAB
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
M
（kN∙m）
5
575
45
18
69
675
1553
3015
0
3106
3392
4
435
45
18
69
675
3825
5905
279
5099
4992
3
435
45
18
69
675
3825
6042
271
5107
4883
2
435
45
18
69
675
3825
6042
303
5075
4772
1
435
45
18
69
675
3825
5697
318
506
5066
注：Mgl2×l4+u×105−MAB−VA×l2

表74 柱轴力（kN）
层
边柱A轴D轴
中柱B轴C轴
横梁端部压力
梁端部压力
柱重
柱轴力
横梁端部压力
梁端部压力
柱重
柱轴力
5
柱顶
3106
17541
225
20647
3106+11064212
22941
324
27153
柱底
22897
30393
4
柱顶
5099
22437
225
48183
5657+10016658
28701
324
62512
柱底
52683
68992
3
柱顶
5107
22437
225
75727
5649+10016682
28701
324
97895
柱底
82477
107687
2
柱顶
5175
22437
225
103239
5649+10016682
28701
324
133278
柱底
112239
14631
1
柱顶
506
22437
225
130736
5696+10016697
28701
324
171901
柱底
142767
186597

75横框架活荷载作力计算
751活荷载梁固端弯矩计算
五层：
MA5B5−MB5A5−112ql2−112×16×692−56kN∙m
MB5C5 MC5B5−112ql2−112×16×32−12kN∙m

四层：
MAB−MBA−112ql2−112×642×692−2246kN∙m
MBC MCB−112ql2−112×642×32−48kN∙m

柱端附加弯矩
顶层外梁：MA13548×0075102KNm
楼层外梁：MA5455×0075409KNm

顶层A衡弯矩56+102458 kN∙m
楼层A衡弯矩2246+4091837 kN∙m

752根称原计算ABBC跨进行弯矩分配时应节点衡弯矩反号进行杆件弯矩分配活载弯矩分配程图76恒载作弯矩见图77梁剪力柱轴力见图78

















图76 活载弯矩二次分配图分配

图77 活载作弯矩图

图78 活载作梁剪力轴力图





743根求出梁端弯矩通衡条件求出活载作梁剪力柱轴力结果见表75表76表77表78


表75 AB跨梁端剪力（kN）

层
q（kNm）
(板传作)
a
(m)
l
(m)
u
MAB
(kN∙m)
MBA
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
VB
（kN）
5
16
18
69
408
491
475
002
41
406
4
642
18
69
1637
665
2004
1557
1257
2017
3
642
18
69
1637
589
1903
1277
5107
2037
2
642
18
69
1637
589
1905
36
1277
2037
1
642
18
69
1637
875
2025
42
1217
2057
注：u（l−a)×q2
VAgl2+u−Mikl
VB−(gl2+u+Mik2)

表76 BC跨梁端剪力（kN）
层
q（kNm）
(板传作)
l
(m)
l×q4
VBgl2+l×q4
（kN）
Vc−(gl2+l×q4)
（kN）
5
094
3
071
071
071
4
375
3
281
281
281
3
375
3
281
281
281
2
375
3
281
281
281
1
375
3
281
281
281






表77 AB跨跨中弯矩（kN∙m）
层
q（kNm）
(板传作)
a
(m)
l
(m)
u
MAB
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
M
（kN∙m）
5
575
18
69
1553
3015
0
3106
495
4
435
18
69
3825
5905
279
5099
3283
3
435
18
69
3825
6042
271
5107
3276
2
435
18
69
3825
6042
303
5075
3182
1
435
18
69
3825
5697
318
506
3215
注：Mgl2×l4+u×105−MAB−VA×l2


表78 柱轴力（kN）
层
边柱A轴D轴
中柱B轴C轴
横梁端部压力
梁端部压力
柱轴力
横梁端部压力
梁端部压力
柱轴力
5
柱顶
41
1356
1766
406
22941
2844
柱底
4
柱顶
1257
5455
8778
2017
28701
14609
柱底
3
柱顶
1277
5455
1521
2037
28701
26394
柱底
2
柱顶
1277
5455
21942
2037
28701
38179
柱底
1
柱顶
1217
5455
28614
2057
28701
49984
柱底


76横框架05（雪+活）荷载力计算
761 05（雪+活）荷载梁固端弯矩计算
五层：
MA5B5−MB5A5035×05×69121kN∙m
MB5C5 − MC5B5035×05×30525kN∙m

四层：
MAB−MBA642×05321kN∙m
MBC −MCB375×05−187kN∙m
柱端附加弯矩
顶层外梁：MA474×0075036KNm
楼层外梁：MA5455×05×0075245KNm


762根称原计算ABBC跨进行弯矩分配时应节点衡 弯矩反号进行杆件弯矩分配05（雪+活）荷载弯矩分配程图79恒载作弯矩见图710梁剪力柱轴力见图711

















图79 05（雪+活）荷载弯矩二次分配图分配

图710 05（雪+活）荷载作弯矩图

图711 05（雪+活）荷载作梁剪力轴力图





743根求出梁端弯矩通衡条件求出05（雪+活）荷载作梁剪力柱轴力结果见表79表710表711表712


表79 AB跨梁端剪力（kN）
层
q（kNm）
(板传作)
a
(m)
l
(m)
u
MAB
(kN∙m)
MBA
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
VB
（kN）
5
121
18
69
309
09
33
035
274
399
4
321
18
69
819
748
24
074
893
745
3
321
18
69
819
819
24
084
903
735
2
321
18
69
819
819
24
084
903
735
1
321
18
69
819
64
24
058
877
761
注：u（l−a)×q2
VAgl2+u−Mikl
VB−(gl2+u+Mik2)

表710 BC跨梁端剪力（kN）
层
q（kNm）
(板传作)
l
(m)
l×q4
VBgl2+l×q4
（kN）
Vc−(gl2+l×q4)
（kN）
5
0525
3
039
039
039
4
187
3
14
14
14
3
187
3
14
14
14
2
187
3
14
14
14
1
187
3
14
14
14







表711 AB跨跨中弯矩（kN∙m）
层
q（kNm）
(板传作)
a
(m)
l
(m)
u
MAB
(kN∙m)
Mikl
VA
（kN）
M
（kN∙m）
5
121
18
69
309
09
035
274
53
4
321
18
69
819
748
074
893
1473
3
321
18
69
819
819
084
903
1436
2
321
18
69
819
819
084
903
1436
1
321
18
69
819
64
058
877
1526
注：Mgl2×l4+u×105−MAB−VA×l2
表712 柱轴力（kN）
层
边柱A轴D轴
中柱B轴C轴
横梁端部压力
梁端部压力
柱轴力
横梁端部压力
梁端部压力
柱轴力
5
柱顶
274
678
952
399
1219
1618
柱底
4
柱顶
893
2727
4572
745
4874
7237
柱底
3
柱顶
903
2727
1521
735
4874
12846
柱底
2
柱顶
903
2727
21942
735
4874
18455
柱底
1
柱顶
877
2727
28614
761
4874
2409
柱底

第八章 力组合
81弯矩调幅
考虑结构塑性力重分布利影响时应力组合前竖荷载作力进行调幅设计弯矩调幅系数取09水荷载作弯矩调幅跨中弯矩调幅式调整：
MM中−12（1−β）（Ml0+Mr0）

表81 弯矩调幅计算
弯矩调幅计算
荷载种类
杆件
跨
弯矩标准值
调幅系数
调幅弯矩标准值
Ml0
Mr0
M0
β
Ml
Mr
M
恒载
顶层
AB
3015
3015
3392
090
2714
2714
3694
BC
638
638
411
090
574
574
347
五层
AB
5905
7831
4992
090
5315
7048
5679
BC
1043
1043
623
090
939
939
519
四层
AB
6042
7913
4883
090
5438
7122
5581
BC
1120
1120
638
090
1008
1008
526
三层
AB
6042
7863
4772
090
5438
7077
5467
BC
1415
1415
786
090
1274
1274
645
二层
AB
5697
7602
5066
090
5127
6842
5731
BC
1367
1367
743
090
1230
1230
606
活载
顶层
AB
491
475
495
090
442
428
543
BC
050
050
022
090
045
045
017
五层
AB
665
2004
3283
090
599
1804
3416
BC
205
205
129
090
185
185
109
四层
AB
589
1903
3276
090
530
1713
3401
BC
195
195
096
090
176
176
077
三层
AB
589
1905
3182
090
530
1715
3307
BC
198
198
103
090
178
178
083
二层
AB
875
2025
3215
090
788
1823
3360
BC
625
625
267
090
563
563
205
05（雪载+活载）
顶层
AB
090
330
216
090
081
297
237
BC
074
074
055
090
067
067
048
五层
AB
748
240
653
090
673
216
702
BC
162
162
085
090
146
146
069
四层
AB
819
240
639
090
737
216
692
BC
165
165
085
090
149
149
069
三层
AB
819
240
635
090
737
216
688
BC
165
165
092
090
149
149
076
二层
AB
640
240
679
090
576
216
723
BC
042
042
022
090
038
038
018

荷载计算时考虑组合：
① 非抗震设计时基组合
永久荷载效应控制组合：
12×恒载+14×活载+14×06×风载
变荷载效应控制组合：
135×恒载+14×07×活载
②震作效应荷载效应基组合
考虑重力荷载代表值风载水震组合（般结构风荷载组合系数0）：
12×[恒+05（雪+活）]+13×水震荷载

表82 弯矩调幅计算
横框架力组合
杆件
跨
截面
力
荷载种类
力组合
恒载
活载
风载
12恒+14活+14*06风
135恒+活
左风
右风
左风
右风
顶层横梁
AB跨
梁左端
M
2714
491
382
382
3623
4265
4155
V
3106
410
096
096
4221
4382
4603
跨中
M
3694
495
053
053
5081
5170
5482
梁右端
M
2714
475
277
277
4154
3689
4139
V
3106
406
096
096
4376
4215
4599
BC跨
梁左端
M
574
050
634
634
226
1291
825
V
1106
071
423
423
1071
1782
1564
跨中
M
347
022
000
000
447
447
490
梁右端
M
574
050
634
634
1291
226
825
V
1106
071
423
423
1782
1071
1564
五层横梁
AB跨
梁左端
M
5315
665
1046
1046
6430
8188
7840
V
5099
1257
269
269
7653
8105
8141
跨中
M
5581
3283
119
119
11193
11393
10817
梁右端
M
7122
2004
809
809
12032
10672
11619
V
5657
2017
269
269
9838
9386
9654
BC跨
梁左端
M
1008
205
1852
1852
059
3052
1566
V
1001
281
1235
1235
557
2632
1632
跨中
M
526
129
000
000
812
812
839
梁右端
M
1008
205
1852
1852
3052
059
1566
V
1001
281
1205
1205
2607
582
1632
四层横梁
AB跨
梁左端
M
5438
589
1680
1680
5939
8761
7930
V
5107
1277
439
439
7547
8285
8171
跨中
M
5581
3276
165
165
11145
11422
10810
梁右端
M
7122
1903
1351
1351
12345
10076
11518
V
5649
2037
439
439
3558
4296
5589
BC跨
梁左端
M
1008
195
3011
3011
1047
4012
1556
V
1001
281
2007
2007
091
3280
1632
跨中
M
526
096
000
000
766
766
806
梁右端
M
1008
195
3011
3011
1047
4012
1556
V
1001
281
2007
2007
3280
091
1632
三层横梁
AB跨
梁左端
M
5438
589
2400
2400
5334
9366
7930
V
5075
1277
625
625
7353
8403
8128
跨中
M
5467
3182
244
244
10810
11220
10562
梁右端
M
7077
1905
1913
1913
12766
9552
11459
V
5681
2037
625
625
3440
4490
5632
BC跨
梁左端
M
1274
198
4380
4380
1873
5485
1918
V
1001
281
2920
2920
858
4047
1632
跨中
M
645
103
000
000
918
918
974
梁右端
M
1274
195
4380
4380
5481
1877
1915
V
1001
281
2920
2920
4047
858
1632
二层横梁
AB跨
梁左端
M
5127
875
4197
4197
3852
10903
7796
V
5060
1217
987
987
6947
8605
8048
跨中
M
5731
3215
792
792
10713
12043
10952
梁右端
M
6842
2025
2612
2612
13239
8851
11262
V
5696
2057
987
987
3126
4784
5633
BC跨
梁左端
M
1230
625
5981
5987
2673
7380
2286
V
1001
281
3987
3987
1754
4944
1632
跨中
M
606
267
000
000
1101
1101
1085
梁右端
M
1230
625
5981
5981
7375
2673
2286
V
1001
281
3987
3987
4944
1754
1632





表83 弯矩调幅计算
横框架梁力组合（考虑震组合）
杆件
跨
截面
力
荷载种类
力组合
恒载
05（雪+活）
震作
12恒+05（雪+活）+13震作
左
右
左
右
顶层横梁
AB跨
梁左端
M
4782
081
2728
2728
2289
9382
V
6636
274
670
670
7421
9163
跨中
M
7264
237
249
249
9325
8678
梁右端
M
6498
297
1257
1257
9788
6520
V
7272
399
670
670
10076
8334
BC跨
梁左端
M
3868
097
1660
1660
2600
6916
V
2365
039
670
670
2014
3756
跨中
M
1686
048
000
000
2081
2081
梁右端
M
3868
067
1894
1894
7184
2260
V
2365
039
1257
1257
4519
1251
五层横梁
AB跨
梁左端
M
4246
673
6521
6521
2575
14380
V
4574
893
1670
1670
4389
8731
跨中
M
3923
702
659
659
6407
4693
梁右端
M
4928
216
6521
6521
14650
2305
V
4827
745
1617
1617
8789
4584
BC跨
梁左端
M
1627
146
4997
4997
4368
8624
V
1694
140
3316
3316
2110
6512
跨中
M
115
069
000
000
221
221
梁右端
M
1627
146
4997
4997
8624
4368
V
1694
140
3316
3316
6512
2110
四层横梁
AB跨
梁左端
M
3947
737
9519
9519
6755
17995
V
4531
903
2441
2441
3348
9694
跨中
M
4106
692
1086
1086
7170
4346
梁右端
M
4860
216
7322
7322
15610
3427
V
4870
735
2441
2441
9899
3553
BC跨
梁左端
M
1696
149
7322
7322
7305
11732
V
1694
140
4859
4859
4116
8518
跨中
M
184
069
000
000
303
303
梁右端
M
1696
149
7322
7322
11732
7305
V
1694
140
4859
4859
8518
4116
三层横梁
AB跨
梁左端
M
3971
737
12337
12337
10389
21687
V
4540
903
3190
3190
2385
10679
跨中
M
4096
688
1580
1580
7795
3687
梁右端
M
4836
216
6822
6822
14931
2807
V
4861
735
3190
3190
10862
2568
BC跨
梁左端
M
1715
149
9673
9673
10339
14811
V
1694
140
6419
6419
6144
10546
跨中
M
203
076
000
000
334
334
梁右端
M
1715
149
9673
9673
14811
10339
V
1694
140
6419
6419
10546
6144
二层横梁
AB跨
梁左端
M
3635
576
18200
18200
18607
28713
V
4544
877
3756
3756
1622
11388
跨中
M
4453
723
1896
1896
8676
3746
梁右端
M
4478
216
7717
7717
15665
4399
V
4857
761
3756
3756
11624
1859
BC跨
梁左端
M
1936
038
8101
8101
8163
12900
V
1694
140
5121
5121
4457
8858
跨中
M
424
018
000
000
530
530
梁右端
M
1936
038
7717
7717
12401
7663
V
1694
140
5121
5121
8858
4457




表84 弯矩调幅计算
横框架力组合
杆件
跨
截面
力
荷载种类
力组合
恒载
活载
风载
12恒+14活+14*06风
135恒+活
左风
右风
左风
右风
顶层柱
A柱
柱顶
M
1699
389
382
382
2904
2263
2683
N
20647
1766
096
096
27168
27329
29639
柱底
M
2261
669
277
277
3417
3882
3721
N
22897
1766
096
096
29868
30029
32677
B柱
柱顶
M
1060
135
634
634
928
1994
1566
N
27153
2844
423
423
36210
36921
39501
柱底
M
690
290
634
634
1767
701
1222
N
30393
2844
423
423
40098
40809
43875
四层柱
A柱
柱顶
M
1963
503
1046
1046
3938
2181
3153
N
27536
8778
269
269
45106
45558
45952
柱底
M
2179
604
809
809
2781
4140
3546
N
29786
8778
269
269
47806
48258
48989
B柱
柱顶
M
978
234
1852
1852
054
3057
1554
N
35359
14609
1235
1235
61846
63921
62344
柱底
M
767
264
1852
1852
2846
266
1299
N
38599
14609
1205
1205
65759
67784
66718
三层柱
A柱
柱顶
M
2179
604
1680
1680
4872
2049
3546








N
27544
15210
439
439
53978
54716
52394
柱底
M
2179
604
1351
1351
2326
4595
3546
N
29794
15210
439
439
56678
57416
55432
B柱
柱顶
M
767
264
3011
3011
1239
3819
1299
N
35383
26394
2007
2007
77725
81097
74161
柱底
M
873
256
3011
3011
1123
3935
1435
N
38623
26394
2007
2007
81613
84985
78535
二层柱
A柱
柱顶
M
2179
604
2400
2400
5476
1444
3546
N
27512
21942
625
625
63208
64258
59083
柱底
M
1599
548
1913
1913
1079
4293
2707
N
29712
21942
625
625
65848
66898
62053
B柱
柱顶
M
730
268
4380
4380
2428
4930
1254
N
35383
38179
2920
2920
93457
98363
85946
柱底
M
1717
235
4380
4380
6069
1290
2553
N
38623
38179
2920
2920
97345
102251
90320
层柱
A柱
柱顶
M
2416
796
4197
4197
7539
488
4058
N
27497
28614
987
987
72227
73885
65735
柱底
M
800
274
2612
2612
850
3538
1354
N
30529
28614
987
987
75865
77523
69828
B柱
柱顶
M
320
239
5981
5987
4305
5748
671
N
35398
49984
3987
3987
109106
115804
97771
柱底
M
885
117
5981
5981
5922
4126
1078
N
40287
49984
3987
3987
114973
121671
104371











表85 弯矩调幅计算
横框架柱力组合（考虑震组合）
杆件
跨
截面
力
荷载种类
力组合
恒载
05（雪+活）
震作
12恒+05（雪+活）+13震作
左
右
左
右
顶层柱
A柱
柱顶
M
1699
212
2728
2728
5840
1253
N
20647
952
670
670
25048
26790
柱底
M
2261
224
1257
1257
1348
4616
N
22897
952
670
670
27748
29490
B柱
柱顶
M
1060
019
1660
1660
863
3453
N
27153
1618
670
670
33654
35396
柱底
M
690
24
1894
1894
3578
1346
N
30393
1618
1257
1257
36779
40047
四层柱
A柱
柱顶
M
1963
28
6521
6521
11169
5786
N
27536
4572
1670
1670
36359
40701
柱底
M
2179
287
6521
6521
5518
11437
N
29786
4572
1617
1617
39128
43332
B柱
柱顶
M
978
013
4997
4997
5307
7685
N
35359
7237
3316
3316
46804
55426
柱底
M
767
028
4997
4997
7450
5542
N
38599
7237
3316
3316
50692
59314
三层柱
A柱
柱顶
M
2179
287
9519
9519
15334
9416
N
27544
8202
2441
2441
39722
46069
柱底
M
2179
287
7322
7322
6559
12478
N
29794
8202
2441
2441
42422
48769
B柱
柱顶
M
767
008
7322
7322
8589
10449
N
35383
12846
4859
4859
51558
64192
柱底
M
873
031
7322
7322
10603
8434
N
38623
12846
4859
4859
55446
68080
二层柱
A柱
柱顶
M
2179
287
12337
12337
18997
13079
N
27512
11832
3190
3190
43066
51360
柱底
M
1599
273
6822
6822
6622
11115
N
29712
11832
3190
3190
45706
54000
B柱
柱顶
M
730
008
9673
9673
11689
13461
N
35383
18455
6419
6419
56261
72950
柱底
M
1717
023
9673
9673
14663
10487
N
38623
18455
6419
6419
60149
76838
层柱
A柱
柱顶
M
2416
391
18200
18200
27028
20292
N
27497
15436
3756
3756
46637
56402
柱底
M
800
136
7717
7717
8909
11155
N
30529
15436
3756
3756
50275
60041
B柱
柱顶
M
320
001
8101
8101
10146
10917
N
35398
2409
5121
5121
64728
78043
柱底
M
885
012
7717
7717
11109
8956
N
40287
2409
5121
5121
70595
83910




































第九章 框架梁柱截面设计
91框架梁截面设计
查建筑抗震设计规范知设计框架抗震等级三级计算 震作梁柱配筋时需梁柱力进行调整
增梁强剪弱弯程度抗震设计中二三级框架梁梁端截面组合剪力设计值应式调整：
VηVbMbl+Mbr ln+VGb
弯矩组合设计值：MbγGMbG±γEℎMbE
注：ηVb 梁端剪力增系数抗震等级三级取11
ln 梁净跨处似计算跨度计算
VGb 梁重力荷载代表值（9度高层建筑应包括竖震作标准值）作简支梁分析梁端截面剪力设计值

具体计算结果见表91～94


表91横梁ABBC跨正截面受弯承载力计算

注：①正截面受弯承载力计算时负弯矩处矩形截面计算正弯矩处T形截面计算
②ξ1−1−2αsfc混凝土轴心抗压设计值fy钢筋抗拉强度设计值α1混凝土受压区等效弯矩应力系数



表92横梁ABBC跨正截面抗震验算








表93横梁ABBC跨斜截面受剪承载力计算







表94横梁ABBC跨斜截面受剪抗震验算

注：查混凝土结构设计规范ρmin025（支座处）ρmin02（跨中处）查混凝土结构设计规范梁全长箍筋配筋率应满足ρSV≥026ftfyv中
ρSVAsvbsnAsv1bs2×503300×1000335 满足求
92框架柱截面设计
抗震等级二三级框架角柱调整组合弯矩设计值剪力设计值应110增系数
般层框架柱计算长度式取：
现浇楼盖：
底层柱：l0 10H
层柱：l0 125H
混凝土结构设计规范规定：弯矩作面称偏心受压构件轴方杆件弯矩M1M209设计轴压09时构件长细满足l0i≤34−12(M1M2)考虑该方构件身挠曲产生附加弯矩需考虑附加弯矩时偏心受压构件设计弯矩取原柱弯矩M2偏心距调节系数Cm弯矩增系数ηns
框架柱配筋采称配筋判偏心时首先计算ξξ≤ξb时偏心受压构件ξ<ξb时偏心受压构件
构件偏心受压破坏受压区高度x满足x<2as＇时通式直接计算AsAs＇
AsNe＇fy(ℎ0−as＇)
构件偏心受压破坏受压区高度x满足2as＇≤x≤ξbℎ0通式直接求出AsAsAs＇
Neα1fcbxℎ0−x2+fy＇As＇(ℎ0−as＇)
构件判断偏心受压破坏采似计算公式重新计算ξξ代入公式中计算As＇As
ξN−ξbα1fcbℎ0Ne−043α1fcbℎ02β1−ξbℎ0−as＇+α1fcbℎ0+ξb
Neα1fcbℎ02ξ1−ξ2+fy＇As＇(ℎ0−as＇)
需注意轴压力较时会出现判断偏心结果存ei<03ℎ0情况实际偏心受压构件偏心偏心计算出配筋量较接构造配筋面列表计算中直接采ξ作偏心受压构件判层框架柱截面计算见表95表96表97表98表99表910：

表95框架柱正截面压弯承载力计算
柱类
层号
混凝土强度
b*h
l0
l0h
柱截面
组合力
M1M2
否附加弯矩
e0(mm)
ea(mm)
ei(mm)
h0
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
Mmax
N
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
A
5
C30
500*500
432
8640
端
2904
27329
0748
否
142047
20000
162047
460
1000


38820
34748
0518
偏压x<2as

62953

106200
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
3882
30029
0748
否
129275
20000
149275
460
1000


38820
38181
0518
偏压x<2as

75725

140367
3C16As603
ρ>02
4
C30
500*500
432
8640
端
3938
45558
0951

90873
20000
110873
460
1000
0700
1238
41400
57925
0518
偏压x<2as

114127

320950
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
4140
48258
0951

85789
20000
105789
460
1000
0700
1218
41400
61358
0518
偏压x<2as

119211

355117
3C16As603
ρ>02
3
C30
500*500
432
8640
端
4872
54716
0943

89042
20000
109042
460
1000
0700
1242
48720
69569
0518
偏压x<2as

115958

391653
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
4595
57416
0943

84854
20000
104854
460
1000
0700
1229
48720
73002
0518
偏压x<2as

120146

425820
3C16As603
ρ>02
2
C30
500*500
432
8640
端
5476
64258
0784
否
85219
20000
105219
460
1000


54760
81701
0518
偏压x<2as

119781

475117
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
4293
66898
0784
否
81856
20000
101856
460
1000


54760
85058
0518
偏压x<2as

123144

508524
3C16As603
ρ>02
1
C30
500*500
585
11700
端
7539
73885
0469
否
102037
20000
122037
460
1000


75390
93942
0518
偏压x<2as

102963

469594
3C16As603
ρ>02
585
11700
端
3538
77523
0469
否
97249
20000
117249
460
1000


75390
98567
0518
偏压x<2as

107751

515631
3C16As603
ρ>02
B
5
C30
600*600
432
7200
端
1994
36921
0886
否
54007
20000
74007
560
1000


19940
46943
0518
偏压x<2as

150993

344124
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
1767
40809
0886
否
48862
20000
68862
560
1000


19940
51887
0518
偏压x<2as

156138

393324
3C16As603
ρ>02
4
C30
600*600
432
7200
端
3057
63921
0931

47825
20000
67825
560
1000
0700
1329
30570
81273
0518
偏压x<2as

157175

620173
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
2846
67784
0931

45099
20000
65099
560
1000
0700
1293
30570
86184
0518
偏压x<2as

159901

669057
3C16As603
ρ>02
3
C30
600*600
432
7200
端
3819
81097
0974

48325
20000
68325
560
1000
0700
1327
39190
103111
0518
偏压x>2as
293325


950193
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
3919
84985
0974

46114
20000
66114
560
1000
0700
1286
39190
108055
0518
偏压x>2as
291114


994540
3C16As603
ρ>02
2
C30
600*600
432
7200
端
4930
98363
0810
否
61914
20000
81914
560
1000


60900
125064
0518
偏压x>2as
306914


1020888
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
6090
102251
0810
否
59559
20000
79559
560
1000


60900
130008
0518
偏压x>2as
304559


1060586
3C16As603
ρ>02
1
C30
600*600
585
9750
端
5748
115804
0971

56403
20000
76403
560
1000
0700
1576
65317
147240
0518
偏压x>2as
301403


1166728
3C16As603
ρ>02
585
9750
端
5922
121671
0971

54387
20000
74387
560
1000
0700
1596
66173
154699
0518
偏压x>2as
299387


1214478
3C16As603
ρ>02





表96框架柱正截面压弯承载力计算
柱类
层号
混凝土强度
b*h
l0
l0h
柱截面
组合力
M1M2
否附加弯矩
e0(mm)
ea(mm)
ei(mm)
h0
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
M
Nmin
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
A
5
C30
500*500
432
8640
端
29040
273290
0850
否
125032
20000
145032
460
1000


34170
34748
0518
偏压x<2as

79968

134904
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
34170
298680
0850
否
114403
20000
134403
460
1000


34170
37976
0518
偏压x<2as

90597

167033
3C16As603
ρ>02
4
C30
500*500
432
8640
端
21810
451060
0784
否
61655
20000
81655
460
1000


27810
57350
0518
偏压x<2as

143345

399119
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
27810
478060
0784
否
58173
20000
78173
460
1000


27810
60783
0518
偏压x<2as

146827

433286
3C16As603
ρ>02
3
C30
500*500
432
8640
端
33460
523940
0944

67680
20000
87680
460
1000
0700
1301
35460
66617
0518
偏压x<2as

137320

444122
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
35460
554319
0944

63970
20000
83970
460
1000
0700
1315
35460
70479
0518
偏压x<2as

141030

482564
3C16As603
ρ>02
2
C30
500*500
432
8640
端
35460
590832
0763
否
60017
20000
80017
460
1000


35460
75122
0518
偏压x<2as

144983

528769
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
27070
620532
0763
否
57145
20000
77145
460
1000


35460
78898
0518
偏压x<2as

147855

566352
3C16As603
ρ>02
1
C30
500*500
585
11700
端
40580
6573495
0324
否
61733
20000
81733
460
1000


40580
83579
0518
偏压x<2as

143267

581337
3C16As603
ρ>02
585
11700
端
13150
6982815
0324
否
58114
20000
78114
460
1000


40580
88783
0518
偏压x<2as

146886

633134
3C16As603
ρ>02
B
5
C30
600*600
432
7200
端
9280
369210
0525
否
47848
20000
67848
560
1000


17666
46943
0518
偏压x<2as

157152

358161
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
17666
514941
0525
否
34307
20000
54307
560
1000


17666
65472
0518
偏压x<2as

170693

542574
3C16As603
ρ>02
4
C30
600*600
432
7200
端
41571
880733
0685
否
47201
20000
67201
560
1000


41571
111981
0518
偏压x>2as
292201


1016049
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
28456
946073
0685
否
43941
20000
63941
560
1000


41571
120289
0518
偏压x>2as
288941


1086821
3C16As603
ρ>02
3
C30
600*600
432
7200
端
12990
7416105
0905

21227
20000
41227
560
1000
0700
1568
15742
94292
0518
偏压x<2as

183773

841285
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
14346
7853505
0905

20249
20000
40249
560
1000
0700
1584
15902
99854
0518
偏压x<2as

184751

895645
3C16As603
ρ>02
2
C30
600*600
432
7200
端
12535
8594605
0491
否
29704
20000
49704
560
1000


25529
109277
0518
偏压x>2as
274704


1079747
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
25529
9032005
0491
否
28265
20000
48265
560
1000


25529
114838
0518
偏压x>2as
273265


1128095
3C16As603
ρ>02
1
C30
600*600
585
9750
端
57470
977713
0188

62534
20000
82534
560
1000
0700
1520
61140
124312
0518
偏压x>2as
307534


1013447
3C16As603
ρ>02
585
9750
端
10778
10437145
0188

90590
20000
110590
560
1000
0700
2350
94551
132704
0518
偏压x>2as
335590


898514
3C16As603
ρ>02






表97框架柱正截面压弯承载力计算
柱类
层号
混凝土强度
b*h
l0
l0h
柱截面
组合力
M1M2
否附加弯矩
e0(mm)
ea(mm)
ei(mm)
h0
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
M
Nmax
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
A
5
C30
500*500
432
8640
端
26826
2963945
0721
否
125552
20000
145552
460
1000


37213
37685
0518
偏压x<2as

79448

145357
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
37213
3267695
0721
否
113881
20000
133881
460
1000


37213
41547
0518
偏压x<2as

91119

183795
3C16As603
ρ>02
4
C30
500*500
432
8640
端
31531
459516
0889
否
77162
20000
97162
460
1000


35457
58425
0518
偏压x<2as

127838

362616
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
35457
489891
0889
否
72377
20000
92377
460
1000


35457
62287
0518
偏压x<2as

132623

401053
3C16As603
ρ>02
3
C30
500*500
432
8640
端
73109
5471556
0629
否
133617
20000
153617
460
1000


73109
69568
0518
偏压x<2as

71383

241095
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
45952
5741556
0629
否
127334
20000
147334
460
1000


73109
73001
0518
偏压x<2as

77666

275262
3C16As603
ρ>02
2
C30
500*500
432
8640
端
35450
590832
0826
否
72659
20000
92659
460
1000


42929
75122
0518
偏压x<2as

132341

482664
3C16As603
ρ>02
432
8640
端
42929
668982
0826
否
64171
20000
84171
460
1000


42929
85058
0518
偏压x<2as

140829

581557
3C16As603
ρ>02
1
C30
500*500
585
11700
端
75391
7388508
0469
否
102038
20000
122038
460
1000


75391
93942
0518
偏压x<2as

102962

469589
3C16As603
ρ>02
585
11700
端
35378
3950055
0469
否
190861
20000
210861
460
1000


75391
50223
0518
偏压x<2as

14139

34476
3C16As603
ρ>02
B
5
C30
600*600
432
7200
端
91999
4387455
0806
否
260021
20000
280021
560
1000


114083
55785
0518
偏压x<2as

55021

149014
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
114083
535453
0806
否
213059
20000
233059
560
1000


114083
68080
0518
偏压x<2as

8059

26638
3C16As603
ρ>02
4
C30
600*600
432
7200
端
33263
639208
0353
否
147511
20000
167511
560
1000


94290
81272
0518
偏压x<2as

57489

226838
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
94290
677836
0353
否
139104
20000
159104
560
1000


94290
86184
0518
偏压x<2as

65896

275719
3C16As603
ρ>02
3
C30
600*600
432
7200
端
60776
8109708
0658
否
113929
20000
133929
560
1000


92393
103111
0518
偏压x>2as
358929


660417
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
92393
8498508
0658
否
108717
20000
128717
560
1000


92393
108055
0518
偏压x>2as
353717


704764
3C16As603
ρ>02
2
C30
600*600
432
7200
端
64360
98363
0538
否
121706
20000
141706
560
1000


119714
125064
0518
偏压x>2as
366706


700551
3C16As603
ρ>02
432
7200
端
119714
102251
0538
否
117078
20000
137078
560
1000


119714
130008
0518
偏压x>2as
362078


740249
3C16As603
ρ>02
1
C30
600*600
585
9750
端
18299
11580428
0500
否
15801
20000
35801
560
1000


18299
147240
0518
偏压x>2as
260801


1422820
3C16As603
ρ>02
585
9750
端
9150
12167108
0500
否
15039
20000
35039
560
1000


18299
154699
0518
偏压x>2as
260039


1475235
3C16As603
ρ>02

表98框架柱正截面压弯抗震验算
柱类
层号
混凝土强度
b*h
l0
l0h
柱截面
组合力
M1M2
否附加弯矩
e0(mm)
ea(mm)
ei(mm)
h0
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
Mmax
N
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
A
5
C30
500*500
432
8640
端
58396
250478
0790
否
233138
20000
253138
460
1000


58396
31847
0518
偏压x<2as

28138

43506
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
46161
294898
0790
否
198021
20000
218021
460
1000


58396
37495
0518
偏压x<2as

6979

12704
4C16As804
ρ>02
4
C30
500*500
432
8640
端
111689
363586
0977

314547
20000
334547
460
1000
0700
1079
114365
46228
0518
偏压x<2as

109547

245863
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
114365
433317
0977

263929
20000
283929
460
1000
0700
1071
114365
55094
0518
偏压x<2as

58929

157624
4C16As804
ρ>02
3
C30
500*500
432
8640
端
153339
397217
0854
否
386033
20000
406033
460
1000


153339
50504
0518
偏压x<2as

181033

443886
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
130982
424219
0854
否
361462
20000
381462
460
1000


153339
53938
0518
偏压x<2as

156462

409717
4C16As804
ρ>02
2
C30
500*500
432
8640
端
124778
487685
0891
否
255858
20000
275858
460
1000


124778
62007
0518
偏压x<2as

50858

153102
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
111150
539998
0891
否
231071
20000
251071
460
1000


124778
68658
0518
偏压x<2as

26071

86904
4C16As804
ρ>02
1
C30
500*500
585
11700
端
270284
466368
0413
否
579551
20000
599551
460
1000


270284
59297
0518
偏压x<2as

374551

1078263
4C16As804
ρ>02
585
11700
端
111553
539998
0413
否
500528
20000
520528
460
1000


270284
68658
0518
偏压x<2as

295528

985089
4C16As804
ρ>02
B
5
C30
600*600
432
7200
端
34528
305721
0965

117041
20000
137041
560
1000
0700
1163
35782
38871
0518
偏压x<2as

87959

165993
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
35782
367719
0965

97308
20000
117308
560
1000
0700
1136
35782
46754
0518
偏压x<2as

107692

244447
4C16As804
ρ>02
4
C30
600*600
432
7200
端
53069
468044
0958

118410
20000
138410
560
1000
0700
1161
55421
59510
0518
偏压x<2as

86590

250173
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
55421
593140
0958

93437
20000
113437
560
1000
0700
1136
55421
75415
0518
偏压x<2as

111563

408473
4C16As804
ρ>02
3
C30
600*600
432
7200
端
85886
515987
0982

166450
20000
186450
560
1000
0700
1120
85886
65605
0518
偏压x<2as

38550

122786
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
84338
680975
0982

126122
20000
146122
560
1000
0700
1117
85886
86583
0518
偏压x<2as

78878

331567
4C16As804
ρ>02
2
C30
600*600
432
7200
端
116893
562602
0897
否
207772
20000
227772
560
1000


116893
71532
0518
偏压x<2as

2772

9627
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
104869
768838
0897
否
152039
20000
172039
560
1000


116893
97754
0518
偏压x<2as

52961

251351
4C16As804
ρ>02
1
C30
600*600
585
9750
端
109165
780429
0820
否
139878
20000
159878
560
1000


109165
99228
0518
偏压x<2as

65122

313722
4C16As804
ρ>02
585
9750
端
89557
839097
0820
否
130098
20000
150098
560
1000


109165
106687
0518
偏压x>2as
375098


601253
4C16As804
ρ>02

表99框架柱正截面压弯抗震验算
柱类
层号
混凝土强度
b*h
l0
l0h
柱截面
组合力
M1M2
否附加弯矩
e0(mm)
ea(mm)
ei(mm)
h0
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
M
Nmin
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
A
5
C30
500*500
432
8640
端
58396
250478
0231
否
233138
20000
253138
460
1000


58396
31847
0518
偏压x<2as

28138

43506
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
13479
277478
0231
否
210453
20000
230453
460
1000


58396
35280
0518
偏压x<2as

5453

9340
4C16As804
ρ>02
4
C30
500*500
432
8640
端
111698
363586
0123
否
307212
20000
327212
460
1000


111698
46228
0518
偏压x<2as

102212

229400
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
13738
472745
0123
否
236276
20000
256276
460
1000


111698
60107
0518
偏压x<2as

31276

91268
4C16As804
ρ>02
3
C30
500*500
432
8640
端
55181
391275
0041
否
141029
20000
161029
460
1000


55181
49749
0518
偏压x<2as

63971

154508
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
2276
424219
0041
否
130077
20000
150077
460
1000


55181
53938
0518
偏压x<2as

74923

196197
4C16As804
ρ>02
2
C30
500*500
432
8640
端
40692
430658
0208
否
94489
20000
114489
460
1000


40692
54756
0518
偏压x<2as

110511

293782
4C16As804
ρ>02
432
8640
端
8468
457058
0208
否
89031
20000
109031
460
1000


40692
58113
0518
偏压x<2as

115969

327189
4C16As804
ρ>02
1
C30
500*500
585
11700
端
123486
430658
0929

286739
20000
306739
460
1000
0700
1158
123486
54756
0518
偏压x<2as

81739

217294
4C16As804
ρ>02
585
11700
端
114742
457058
0929

270177
20000
290177
460
1000
0700
1179
123486
58113
0518
偏压x<2as

65177

183886
4C16As804
ρ>02
B
5
C30
600*600
432
7200
端
8632
336542
0241
否
106323
20000
126323
560
1000


35782
42790
0518
偏压x<2as

98677

204995
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
35782
367791
0241
否
97289
20000
117289
560
1000


35782
46763
0518
偏压x<2as

107711

244538
4C16As804
ρ>02
4
C30
600*600
432
7200
端
36714
506924
0472
否
153315
20000
173315
560
1000


77719
64453
0518
偏压x<2as

51685

161730
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
77719
589533
0472
否
131832
20000
151832
560
1000


77719
74957
0518
偏压x<2as

73168

266266
4C16As804
ρ>02
3
C30
600*600
432
7200
端
85958
515581
0804
否
207374
20000
227374
560
1000


106918
65554
0518
偏压x<2as

2374

7556
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
106918
554461
0804
否
192833
20000
212833
560
1000


106918
70497
0518
偏压x<2as

12167

41644
4C16As804
ρ>02
2
C30
600*600
432
7200
端
116893
562609
0797
否
260623
20000
280623
560
1000


146629
71533
0518
偏压x<2as

55623

193174
4C16As804
ρ>02
432
7200
端
146629
601489
0797
否
243777
20000
263777
560
1000


146629
76477
0518
偏压x<2as

38777

143974
4C16As804
ρ>02
1
C30
600*600
585
9750
端
101461
647283
0913

171617
20000
191617
560
1000
0700
1214
111085
82299
0518
偏压x<2as

33383

133383
4C16As804
ρ>02
585
9750
端
111085
705951
0913

157355
20000
177355
560
1000
0700
1231
111085
89759
0518
偏压x<2as

47645

207623
4C16As804
ρ>02


表910框架柱正截面压弯抗震验算
ζc
偏心距调节系数
弯矩增系数
弯矩设计值
受压区高度
相界限受压区高度
判断偏压
e
e＇
偏心重算
AsAs＇
选钢筋
备注
Cm
ηns
M
x
ζb
ζ
1000


126577
34074
0518
偏压x<2as

267321

442216
4C16As804
ρ>02
1000


126577
37495
0518
偏压x<2as

224222

408165
4C16As804
ρ>02
1000
0700
1088
114365
51749
0518
偏压x<2as

75991

190918
4C16As804
ρ>02
1000
0700
1093
114365
55094
0518
偏压x<2as

58929

157624
4C16As804
ρ>02
1000


124788
58574
0518
偏压x<2as

65875

187331
4C16As804
ρ>02
1000


124788
62007
0518
偏压x<2as

50878

153164
4C16As804
ρ>02
1000


130789
65302
0518
偏压x<2as

49652

157416
4C16As804
ρ>02
1000


130789
68658
0518
偏压x<2as

37203

124009
4C16As804
ρ>02
1000


202916
71713
0518
偏压x<2as

154765

538834
4C16As804
ρ>02
1000


202916
76339
0518
偏压x<2as

132964

492792
4C16As804
ρ>02
1000


34528
45005
0518
偏压x<2as

107453

234779
4C16As804
ρ>02
1000


34528
50918
0518
偏压x<2as

118782

293636
4C16As804
ρ>02
1000


76853
70472
0518
偏压x<2as

66341

226977
4C16As804
ρ>02
1000


76853
75415
0518
偏压x<2as

75430

276177
4C16As804
ρ>02
1000
0700
1155
84338
86560
0518
偏压x<2as

81118

340895
4C16As804
ρ>02
1000
0700
1103
84338
86560
0518
偏压x<2as

81118

340895
4C16As804
ρ>02
1000


134605
92753
0518
偏压x<2as

20484

92241
4C16As804
ρ>02
1000


134605
97697
0518
偏压x<2as

29820

141441
4C16As804
ρ>02
1000


109125
99228
0518
偏压x<2as

65173

313969
4C16As804
ρ>02
1000


109125
106687
0518
偏压x>2as
375051


601471
4C16As804
ρ>02





第十章 楼梯结构设计计算
101楼梯计算简图
工程采现浇钢筋混凝土楼梯设计混凝土强度等级C30梯板钢筋HRB335钢梯梁钢筋HRB400钢活载标准值35kNmm2楼梯栏杆采金属栏杆楼梯面布置见图131踏步装修做法见图112

图101 楼梯面布置图 图102 踏步详图
102梯段板计算
1021荷载计算
板厚取l030l0梯段板跨度270×11+2030+20025100mm
板厚ℎl030512530170mm取150αarctan1502702905°cosα0874
取1m宽板带计算单元
踏步板重（图112 ） 01716+032162×027×1×25027616kNm
踏步面重（图112 ） 03+015×002×1×20027066kNm
底板抹灰重（图112 ） 0309×002×1×17027037kNm
栏杆重 01kNm
活荷载 qk14×3549kNm
合计 1219kN
1022力计
Mmax110pl2110×1219×512317kN∙m
Vmax12plcosα12×1219×51×08742875kN ·
1023配筋计算
板效高度h0ℎ−20150−20130
混凝土抗压设计值强度fc143Nmm2钢筋抗拉强度设计值fy300Nmm2
αsMfcbℎ02317×106143×1000×130201312
ξ1−1−2αs1−1−2×013120141
γs1−05ξ1−05×014109295
AsMfyγsℎ0317×106300×09295×130775mm2 选 Ф10@100 As785mm2
梯段板抗剪07ftbℎ007×143×1000×13013013kN>Vmax满足抗剪求
103休息台板计算
板厚取120mm
1031荷载统计
面层 12×020×1×20048kNm
板重 12×012×1×2536kNm
板底粉刷 12×002×1×170408kN
活载 14×3549kNm
合计 8788kNm
求跨中弯矩时荷载
1032力计算
Mmax110pl2110×8788×192317kN∙m
1033配筋计算
αsMfcbℎ02317×106143×1000×10020022
ξ1−1−2αs1−1−2×00220022
γs1−05ξ1−05×00220989
AsMfyγsℎ0317×106300×0989×10010684mm2 配筋均选配Ф8@200 As251mm2
104梯段梁计算
梯段梁高度ℎ112l361203m取截面尺寸200mm×300mm
1141荷载计算
梯段板传荷载 1219×34022072kNm
休息台传荷载 8788×192835kNm
梁重 02×03×25×1×1218kNm
荷载设计值 p3087kNm

1042力计算
Mmax18pl218×3087×36250kN∙m
Vmax12pl12×3087×3655566kN
1043配筋计算
梁截面效高度ℎ0ℎ−as300−35265mm
混凝土采C30抗压设计值强度fc143Nmm2钢筋采HRB335抗拉强度设计值fy300Nmm2
αsMfcbℎ0250×106143×200×26520249
ξ1−1−2αs1−1−2×02490291
γs1−05ξ1−05×029108545
AsMfyγsℎ050×106300×088545×265736mm2 选 4Ф16 As804mm2
梯段梁抗剪
07ftbh007×143×200×265×10−35631kN>Vmax 满足抗剪求
























第十章 现浇梁屋盖设计
111现浇楼板设计
楼板厚100mm楼面活荷载标准值20kNm2楼梯走廊处活荷载标准值25kNm2钢筋混凝土板泊松ν16混凝土等级C30
1111荷载计算（详情见第四章荷载统计）
（1）楼面荷载设计值
楼面恒载： 29kNm2
楼面活载标准值 200kNm2
荷载设计值：
①变荷载控制组合： q12×29+14×20628kNm2
②永久荷载控制组合： q135×29+14×07×205875kNm2
（2）走廊荷载设计值
楼面恒载： 29kNm2
楼面活载标准值 250kNm2
荷载设计值：
①变荷载控制组合： q12×29+14×25698kNm2
②永久荷载控制组合： q135×29+14×07×256365kNm2
（3）卫生间荷载设计值
卫生间恒载： 624kNm2
楼面活载标准值 250kNm2
荷载设计值：
①变荷载控制组合： q12×624+14×2510988kNm2
②永久荷载控制组合： q135×624+14×07×2510874kNm2



（4）求跨中弯矩时荷载调整：
①楼面：
增恒载 g+q212×29+14×202488kNm2
减活载 q214×202140kNm2
②走廊：
增恒载 g+q212×29+14×252523kNm2
减活载 q214×252175kNm2
③卫生间：
增恒载 g+q212×624+14×252924kNm2
减活载 q214×252175kNm2
1112划分区格
根办支撑条件尺寸结构称性楼面板分B1B2B3B4B5B6B7B8区格中B5B6B8单板余双板板布置图图101示

图111 板划分区格
1113弹性理计算区格弯矩
1双板：
B1区格：lx36m ly69m
lxly3669052
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
052
两边固定两边简支
00572
00172
01179
00786
四边简支
00994
00335
—
—
跨中弯矩：
Mx00572×（g+q2）×lx2+00994×（g+q2）×lx2
00572×488×362+00994×140×362542kkNm
My00172×（g+q2）×lx2+00335×（g+q2）×lx2
00172×488×362+00335×140×36217kNm
支座弯矩
Mx−01179×q+g×lx2−01179×628×362−96kN∙m
My−00786×q+g×lx2−00786×628×362−64kN∙m
B2区格：lx36m ly69m
lxly3669052
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
052
三边固定边简支
00413
00096
00836
00569
四边简支
00994
00335
—
—
跨中弯矩：
Mx00413×（g+q2）×lx2+00994×（g+q2）×lx2
00413×488×362+00994×140×362442kkNm
My00096×（g+q2）×lx2+00335×（g+q2）×lx2
00096×488×362+00335×140×362121kNm
支座弯矩
Mx−00836×q+g×lx2−00836×628×362−68kN∙m
My−00569×q+g×lx2−00569×628×362−463kN∙m
B7区格：lx42m ly69m
lxly4269061
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
061
三边固定边简支
00394
00123
00814
00571
四边简支
00860
00379
—
—
跨中弯矩：
Mx00394×（g+q2）×lx2+0086×（g+q2）×lx2
00394×488×362+0086×140×362405kkNm
My00123×（g+q2）×lx2+00379×（g+q2）×lx2
00123×488×362+00379×140×362147kNm
支座弯矩
Mx−00814×q+g×lx2−00814×628×362−552kN∙m
My−00571×q+g×lx2−00571×628×362−465kN∙m
B3区格：lx36m ly54m
lxly3654066
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
066
两边固定两边简支
00486
00228
01045
00777
四边简支
00795
00396
—
—
跨中弯矩：
Mx00486×（g+q2）×lx2+00795×（g+q2）×lx2
00486×924×362+00795×140×362726kkNm
My00228×（g+q2）×lx2+00396×（g+q2）×lx2
00228×924×362+00396×140×362345kNm
支座弯矩
Mx−01045×q+g×lx2−01045×10988×362−1488kN∙m
My−00777×q+g×lx2−00777×10988×362−1106kN∙m
B4区格：lx36m ly54m
lxly3654066
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
066
三边固定边简支
00381
00137
00796
00572
四边简支
00795
00396
—
—
跨中弯矩：
Mx00381×（g+q2）×lx2+00795×（g+q2）×lx2
00381×924×362+00795×140×3626kNm
My00137×（g+q2）×lx2+00396×（g+q2）×lx2
00137×924×362+00396×140×362236kNm
支座弯矩
Mx−00796×q+g×lx2−00796×10988×362−1134kN∙m
My−00572×q+g×lx2−00572×10988×362−815kN∙m
2单板
B5区格：取1m板带作计算单元计算简图图102示

图112 B5计算简图
跨中弯矩124ql2124×10988×152103kN∙m
支座弯矩−112ql2112×10988×152−206kN∙m

B6区格：取1m板带作计算单元计算简图图103示

图113 B6计算简图
跨中弯矩124ql2124×698×32262kN∙m
支座弯矩−112ql2112×698×32−524kN∙m

B8区格：取1m板带作计算单元计算简图图104示

图114 B8计算简图
跨中弯矩124ql2124×698×32262kN∙m
支座弯矩−112ql2112×698×32−524kN∙m
3截面设计
双板板跨中截面两方效高度确定板保护层厚度取20mm
假定钢筋选B8ℎ0xℎ−as100−20−476mm
ℎ0yℎ−as−d100−20−4−868mm
板支座截面效高度ℎ0ℎ−as100−20−476mm
截面弯矩考虑折减钢筋采HRB335抗拉强度设计值fy300Nmm2
计算配时双板似取力臂系数γs095
AsM095fyℎ0
单板αsMα1fcbℎ02力臂系数γs05（1+1−2αs）
AsMγsfyℎ0
双板单板配筋计算结果见表111102
表111 双板配筋计算表
截面
h
(mm)
M
(kN∙m)
AsM095fyℎ0
(mm2)
配筋情况
实配As
(mm2)
跨中
B1
lx方
76
542
250
Ф8@150
335
ly方
68
17
87
Ф8@200
251
B2
lx方
76
442
204
Ф8@150
335
ly方
68
121
62
Ф8@200
251
B3
lx方
76
726
335
Ф8@150
335
ly方
68
345
178
Ф8@200
251
B4
lx方
76
6
277
Ф8@150
335
ly方
68
236
121
Ф8@200
251
B7
lx方
76
405
186
Ф8@150
335
ly方
68
147
76
Ф8@200
251
支座
B1B2

76
82
378
Ф8@120
419
B1B6

76
582
268
Ф8@180
279
B2B4

76
907
418
Ф8@120
419
B2B6

76
494
228
Ф8@180
279
B2B7

76
464
214
Ф8@180
279
B3B4

76
1311
605
Ф8@80
629
B4B5

76
51
235
Ф8@180
279
B5B6

76
365
168
Ф8@180
279
B6B8

76
524
242
Ф8@180
279
B7B8

76
495
228
Ф8@180
279
注：板间支座弯矩衡实际应时似取相邻两区格板支座弯矩均值
表102 单板配筋计算表
截面
h
(mm)
M
(kN∙m)
As
(mm2)
配筋情况
实配As
(mm2)
B5
跨中
76
103
78
Ф8@200
251
支座
76
见B4B5B5B6配筋　
B6
跨中
76
262
163
Ф8@200
251
支座
76
见B2B6B6B8B5B6配筋　
B8
跨中
76
262
163
Ф8@200
251
支座
76
　见B6B8B7B8配筋

112现浇屋盖板设计
楼板厚100mm楼面活荷载标准值20kNm2钢筋混凝土板泊松ν16混凝土等级C30
1121荷载计算（详情见第四章荷载统计）
（1）屋面荷载设计值
屋面恒载： 38kNm2
屋面活载标准值 05kNm2
屋面设计值：
①变荷载控制组合： q12×38+14×05526Nm2
②永久荷载控制组合： q135×38+14×07×05562kNm2
（2）求跨中弯矩时荷载调整：
增恒载 g+q212×38+14×052491kNm2
减活载 q214×052035kNm2
1122划分区格
根办支撑条件尺寸结构称性屋面板分B9B10B11B12B13B14B15B16区格中B13B14B16单板余双板板布置图图105示

图115 板划分区格
1123弹性理计算区格弯矩
1双板：
B9区格：lx36m ly69m
lxly3669052
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
052
两边固定两边简支
00572
00172
01179
00786
四边简支
00994
00335
—
—
跨中弯矩：
Mx00572×（g+q2）×lx2+00994×（g+q2）×lx2
00572×491×362+00994×035×362409kkNm
My00172×（g+q2）×lx2+00335×（g+q2）×lx2
00172×491×362+00335×035×362125kNm
支座弯矩
Mx−01179×q+g×lx2−01179×526×362−804kN∙m
My−00786×q+g×lx2−00786×526×362−536kN∙m
B10区格：lx36m ly69m
lxly3669052
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
052
三边固定边简支
00413
00096
00836
00569
四边简支
00994
00335
—
—
跨中弯矩：
Mx00413×（g+q2）×lx2+00994×（g+q2）×lx2
00413×491×362+00994×035×362308kkNm
My00096×（g+q2）×lx2+00335×（g+q2）×lx2
00096×491×362+00335×035×362076kNm
支座弯矩
Mx−00836×q+g×lx2−00836×526×362−57kN∙m
My−00569×q+g×lx2−00569×526×362−388kN∙m
B15区格：lx42m ly69m
lxly4269061
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
061
三边固定边简支
00394
00123
00814
00571
四边简支
00860
00379
—
—
跨中弯矩：
Mx00394×（g+q2）×lx2+0086×（g+q2）×lx2
00394×491×422+0086×035×42239kkNm
My00123×（g+q2）×lx2+00379×（g+q2）×lx2
00123×491×422+00379×035×42213kNm
支座弯矩
Mx−00814×q+g×lx2−00814×526×422−75kN∙m
My−00571×q+g×lx2−00571×526×422−53kN∙m
B11区格：lx36m ly54m
lxly3654066
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
066
两边固定两边简支
00486
00228
01045
00777
四边简支
00795
00396
—
—
跨中弯矩：
Mx00486×（g+q2）×lx2+00795×（g+q2）×lx2
00486×491×362+00795×035×36235kkNm
My00228×（g+q2）×lx2+00396×（g+q2）×lx2
00228×491×362+00396×035×362163kNm
支座弯矩
Mx−01045×q+g×lx2−01045×526×362−712kN∙m
My−00777×q+g×lx2−00777×526×362−53kN∙m
B12区格：lx36m ly54m
lxly3654066
查混凝土砌体结构设计附表均布荷载作弯矩系数表
lxly
支承条件
αx
αy
αx
αy
066
三边固定边简支
00381
00137
00796
00572
四边简支
00795
00396
—
—
跨中弯矩：
Mx00381×（g+q2）×lx2+00795×（g+q2）×lx2
00381×491×362+00795×035×362279kNm
My00137×（g+q2）×lx2+00396×（g+q2）×lx2
00137×491×362+00396×035×362105kNm
支座弯矩
Mx−00796×q+g×lx2−00796×526×362−543kN∙m
My−00572×q+g×lx2−00572×526×362−39kN∙m
2单板
B13区格：取1m板带作计算单元计算简图图106示

图116 B5计算简图
跨中弯矩124ql2124×526×152049kN∙m
支座弯矩−112ql2112×526×152−098kN∙m
B14区格：取1m板带作计算单元计算简图图107示

图117 B6计算简图
跨中弯矩124ql2124×526×32197kN∙m
支座弯矩−112ql2112×526×32−394kN∙m
B16区格：取1m板带作计算单元计算简图图108示

图118 B8计算简图
跨中弯矩124ql2124×526×32197kN∙m
支座弯矩−112ql2112×526×32−394kN∙m
3截面设计
双板板跨中截面两方效高度确定板保护层厚度取20mm
假定钢筋选B8ℎ0xℎ−as100−20−476mm
ℎ0yℎ−as−d100−20−4−868mm
板支座截面效高度ℎ0ℎ−as100−20−476mm
截面弯矩考虑折减钢筋采HRB335抗拉强度设计值fy300Nmm2
计算配时双板似取力臂系数γs095
AsM095fyℎ0
单板αsMα1fcbℎ02力臂系数γs05（1+1−2αs）
AsMγsfyℎ0
双板单板配筋计算结果见表113114
表113 双板配筋计算表
截面
h
(mm)
M
(kN∙m)
AsM095fyℎ0
(mm2)
配筋情况
实配As
(mm2)
跨中
B9
lx方
76
409
188
Ф8@250
201
ly方
68
125
64
Ф8@250
201
B10
lx方
76
308
142
Ф8@250
201
ly方
68
076
39
Ф8@250
201
B11
lx方
76
35
161
Ф8@250
201
ly方
68
163
84
Ф8@250
201
B12
lx方
76
279
128
Ф8@250
201
ly方
68
105
54
Ф8@250
201
B15
lx方
76
39
180
Ф8@250
201
ly方
68
13
60
Ф8@250
201
支座
B9B10

76
687
317
Ф8@150
335
B9B14

76
465
214
Ф8@200
251
B10B12

76
39
180
Ф8@250
201
B10B14

76
391
181
Ф8@250
201
B10B15

76
66
304
Ф8@150
335
B11B12

76
63
290
Ф8@150
335
B12B13

76
24
110
Ф8@250
201
B13B14

76
246
113
Ф8@250
201
B14B16

76
394
182
Ф8@250
201
B15B16

76
462
213
Ф8@250
201
注：板间支座弯矩衡实际应时似取相邻两区格板支座弯矩均值






表114 单板配筋计算表
截面
h
(mm)
M
(kN∙m)
As
(mm2)
配筋情况
实配As
(mm2)
B13
跨中
76
049
22
Ф8@300
131
支座
76
见B4B5B5B6配筋　
B14
跨中
76
197
88
Ф8@300
131
支座
76
见B2B6B6B8B5B6配筋　
B16
跨中
76
197
88
Ф8@300
131
支座
76
　见B6B8B7B8配筋



















第十二章基础梁设计
121 荷载统计
基础梁尺寸框架梁设定取ℎ(18~112)l0
ABCD跨基础梁截面：300mm×700mm
BC跨基础梁截面：300mm×400mm
①梁墙均布线荷载：
ABCD跨：2225×3987kNm
BC跨：墙体需计算
②基础梁重：
ABCD跨：25×03×07525kNm
BC跨：25×03×043kNm
③ABCD跨总均布荷载标准值：gk87+5251395kNm
BC跨总均布荷载标准值：gk3kNm
122截面设计
1121支座弯矩：
MABMBAMCDMDC−112gkl2−112×1395×692−5535kN∙m
MBCMCB−112gkl2−112×3×32−225kN∙m

1222跨中弯矩：
ABCD跨：Mmax−5535+18×1395×6922767kN∙m

1223梁端剪力：
ABCD跨：VAVBVCVD12gkl12×1395×694813kN
BC跨：VBVC12gkl12×3×345kN
1224力换算截面设计：
MABMBAMCDMDC−5535+5535×05×05−4151N∙m
梁钢筋选HRB400箍筋选HRB335混凝土选C30
ABCD跨中：
ℎ0660mm
αsMα1fcbℎ022767×10610×143×300×660200148
ξ1−1−2αs1−1−2×0014800149<ξb0518
γs1−05ξ1−05×001490993
AsMγsfyℎ02767×1060993×360×660117mm2
Asminρbℎ02×300×700420mm
构造配筋选配2C18AS509mm2
BC跨中：
Asminρbℎ02×300×400240mm
选配2C14AS308mm2
ABCD支座：
ℎ0660mm
αsMα1fcbℎ025535×10610×143×300×660200296
ξ1−1−2αs1−1−2×00296003<ξb0518
γs1−05ξ1−05×0030985
AsMγsfyℎ05535×1060985×360×660236mm2
Asminρbℎ02×300×700420m
构造配筋选配2C18AS509mm2
BC支座：
构造配筋Asminρbℎ02×300×400240mm
选配2C14AS308mm2

1225梁截面受剪验算：
ABCD跨：
截面尺寸：025βcfcbℎ0025×10×143×300×660×10−370785kN>V
截面尺寸满足求
042ftbℎ0042×143×300×660×10−311892kN>V
构造配箍：
加密区：B8@100非加密区：B8@150
ρsvAsbs101300×1000337>ρsvmin026×ftfyv0124
CD跨：
截面尺寸：025βcfcbℎ0025×10×143×300×360×10−33861kN>V
截面尺寸满足求
042ftbℎ0042×143×300×360×10−36486kN>V
构造配箍：
加密区：B8@100非加密区：B8@150
ρsvAsbs101300×1000337>ρsvmin026×ftfyv0124











第十三章基础设计
131荷载计算
混凝土设计强度等级采C30基础底板设计采HRB400fy360Nmm2室外高差0450m柱断面500mm×500mm600mm×600mm基承载力标准值表121示：
表121 层土承载力情况
土层
土层厚度
重度
素填土
10m
γ1183kNm3
粉质黏土
80m
γ2190kNm3
粉砂土
90m
γ3200kNm3
基础顶面荷载部结构传荷载基梁荷载叠加成基础承载力计算时应采荷载标准组合查建筑基基础设计规范 GB500072011：
恒k+活k+06×风k
取弯矩右侧受拉正左侧受拉负剪力时针正逆时针负4轴线计算单元进行基础设计部结构传柱底荷载标准值：
边柱柱底：
Mk8+274+06×2612+537×72×485−060−065×050−0202+(03×065×72×25)×050−032777kN∙m

Nk30529+28614+06×987+6216+(537×72×485−060−065+03×065×72×25)142767N

Vk−365+(−123)+06×1508417kN


中柱柱底：
Mk885+（−117）+06×5987+440×72×485−060−065×060−0202+(03×065×72×25)×060−0325528kN∙m

Nk40287+49984+06×3987+6216+395+(440×72×485−060−065+03×065×72×25)186597N

Vk245+088+06×17281370kN

底层墙基础连系梁传荷载标准值（连系梁顶面标高基础顶面标高作防潮层部分）
土层分布埋深：
根质条件取第二层粉质黏土层作持力层设基础持力层中嵌固深度03m设基础顶面室外面05m基础高度取800mm室外埋深130m室埋深175m（室外高差045m）土层分布埋深图121示：

图121 土层分布情况
132基础面尺寸初估
基础底面尺寸未知中心荷载作初估基础底面尺寸12倍取值
1321 边柱基础：
①初估基础底面尺寸
持力层土承载力特征值仅考虑深度修正ηd16基础底面土加权均重度：
γm183×1+190×031+031846kNm3
（加权土重中素填土容重取183kNm3粉质黏土取190kNm3）
基承载力特征值（先假定基底尺寸b<3m）：
fafak+ηdγmd−05165+16×1846×13−0518863kPa
基底面积
A≥Fkfa−γGd+γwℎw14276718863−20×12×13+175+0903m2
设lb12b12A1212×1028512244m取b25ml30m
b<3m需重新修正持力层土承载力特征值
②持力层强度验算基底尺寸
实际荷载作验算
基础底面处竖力：
Fk+Gk142767+20×25×30×12×13+175165642kN
基础底面处总力矩：
Mk7770+417×088103kN∙m

基础底面均压力：
pkFk+GkA16564225×3016632kPa偏心距：
eMkFk+Gk81031656420049m基础底面压力：
pkmaxpk1+6el16632×1+6×0049318262kPa<12fa22636kPa
pkmin>0基底底面尺寸埋深符合求
1222 中柱基础
①初估基础底面尺寸
中柱BC轴距离仅30m柱轴力较BC柱风设独立基础场够柱做成双柱联合基础两柱荷载基称联合基础似中心受压设计基础基础埋深13m
A≥Fkfa−γGd+γwℎw186597×218863−20×12×175+02181m2
B轴柱取矩∑MB0：
x0FC×lc+MC−MbF1+F2186797×3+5528−5528122342+12234215m
l2015+x02×015+1533m
取b4ml5m
b>3m需重新修正持力层土承载力特征值
fafak+ηbγb−3+ηdγmd−05
165+03×19−10×4−3+16×1846×13−05
19133kPa
修正持力层土承载力满足求
②持力层强度验算基础底面尺寸：
基底形心处竖力：
Fk+Gk2×186597+20×4×5×17535868kN

基础底面处总力矩：
Mk1728×2×06×081659kN∙m
注：BC两柱荷载称考虑风荷载引起剪力部分造成基底处弯矩

基础底面均压力：
pkFk+GkA358684×517934kPa偏心距：
eMkFk+Gk16593586800046m基础底面压力：
pkmaxpk1+6el18863×1+6×00053518983kPa<12fa22636kPa
pkmin>0基底底面尺寸埋深符合求
133 基础结构设计
1331 荷载设计值
基础结构设计时需荷载效应基组合进行计算设计荷载设计值取标准组合135倍
1332 基础切计算
混凝土选C30ft143Nmm2
1 边柱基础（边柱基础计算简图图122示）

图132A轴柱基础计算简图
(1) 基底净反力
pjFbl142767×13525×3025698kPa
净偏心距
e7770×135142767×1350054m
基底净反力设计值：
pjmax
Flb1±6e0l25698×1±005430
2616kPa
pjmin
25235kPa

(2) 基础高度
①柱边截面（11截面）
取ℎ800mmℎ0755mm
bc+2ℎ0060+2×0755211mpjmaxl2−ac2−ℎ0b−b2−bc2−ℎ0226198×302−0602−0755×25−252−0602−0755232433kN
<07βℎpftbc+ℎ0ℎ007×10×143×103×060+0755×0755106847kN
基础分两级阶ℎ1400mmℎ01355mm取b1125ml1150m
②变阶处截面（33截面）
b1+2ℎ01125+2×0355196m<25m
pjmaxl2−l12−ℎ01b−b2−b12−ℎ012
26198×32−152−0355×25−252−1252−0355224174kN
<7βℎpftbc+ℎ0ℎ007×10×143×103×060+0755×0755106847kN
满足求
（3）配筋计算
选钢筋HRB400级fy360Nmm2
①计算基础长边方弯矩计算取II截面：
PjIpjmin+l+ac2l(pjmax−pjmin)
25235+3+052×3×2616−2523525664kPa
MI148pjmax+PjI×2b+bc+pjmax−PjIb(l−ac)2
1482616+25664×2×25+06+(2616−25664)×25×(3−05)2
37954kN∙m
ASIMI09fyℎ037954×10609×360×755551mm2
取IIIIII截面：
PjIIIpjmin+l+ac2l(pjmax−pjmin)
25235+3+152×3×2616−2523525929kPa
MIII148pjmax+PjI×2b+bc+pjmax−PjIb(l−l1)2
1482616+25664×2×25+06+(2616−25664)×25×(3−15)2
16822kN∙m
ASIIIMIII09fyℎ016822×10609×360×755687mm2
较ASIASIIIASI配筋551mm2m选配C10@140As561mm2满足配筋求
②计算基础长边方弯矩计算取IIII截面：
pj25664kPa
MII124pjb−bc22l+ac
124×25664×25−062×（2×3+05）
25092kN∙m
ASIIMI09fyℎ025092×10609×360×755102575mm2
取IVIV截面：
MIV124pjb−b122l+lc
124×25664×25−1252×（2×3+15）
12531kN∙m
ASIIMI09fyℎ012531×10609×360×755512mm2
较ASIIASIVASII配筋512mm2m选配C10@150As523mm2满足配筋求
2联合基础（联合基础计算简图图123示）

133联合基础计算简图



基础高度取：ℎ800mmℎ0755mm
基底净反力：
pjF1+F2lb186597+186597×1354×525191kPa
bpj4×2519110076kNm
lpj5×25191125955kNm
(1) 受切承载力验算
切力设计值：Fl186597×135−10076×075+06+075550656kN
Fl取柱轴心荷载设计值减切破坏椎体范围基底净反力
um12bc2+b12×05+4225m
Fl<07βℎpftumℎ007×10×143×103×225×0755170045kN
满足求
柱边切面：（11截面）
计算联合基础单柱切面积时似做单柱矩形独立基础基长宽分5m3m：
pjl2−ac2−ℎ0b−b2−bc2−ℎ0225191×252−052−0755×3−22−062−0755217140kN
<07βℎpftbc+ℎ0ℎ007×10×143×103×060+0755×075574949kN
左右柱边切面面积切面需计算
(2) 受剪承载力计算
V186597×135−10076×075+05+075550656kN
V<07βℎftbℎ007×10×143×103×4×0755302302kN
满足求
(3) 配筋计算（选HRB400钢筋）
①部钢筋
正弯矩取Mmax54279kN∙m
需钢筋面积：AsMmax09fyℎ054279×10609×360×7552219mm2
米板宽配筋面积：555mm2m
基础顶面配C10@140As561mm2 横根构造配筋C8@200
②部钢筋
正弯矩取Mmax20048N∙m
需钢筋面积：AsMmax09fyℎ020048×10609×360×755820
米板宽配筋面积：205mm2m
基础底面根构造配筋C10@150
中柱处等效梁宽：ac1+15ℎ005+15×0755163m
M12×Flb×b−bc12212×18469725×4−05226321kN∙m
AsM09fyℎ06321×10609×360×755−14263283mm2
米板宽配筋面积：2632831631615mm2m
选配C12@70As1616mm2














总结

安全强柱弱梁设计时结构达强柱弱梁强剪弱弯目标控制利更危险破坏发生
通次毕业设计建筑工程专业深刻认识设计幢程中严格建筑规范求全面考虑细节局部设计结构工程师工作负责应该具备种求真务实设计态度安全放第位










参考文献
民建筑工程建筑施工图设计深度图样 04J801
铝合金节门窗 03J6032
铝合金门窗 03J6031
屋面建筑构造 12J201
工程做法 05J909
民建筑工程结构施工图设计深度图样 09G103
混凝土结构施工图面整体表示方法制图规构造详图（现浇混凝土框架剪力墙梁板） 11G1011
混凝土结构施工图面整体表示方法制图规构造详图（现浇混凝土板式楼梯） 11G1012
混凝土结构施工图面整体表示方法制图规构造详图（独立基础条形基础筏形基础桩基承台） 11G1013
房屋建筑制图统标准 GBT500012010
建筑结构制图标准 GBT501052010
总图制图标准 GBT501032010
民建筑设计通 GB 503522005
建筑结构荷载规范 GB 500092012
混凝土结构设计规范 GB 500102010
建筑抗震设计规范 GB 500112010
建筑基基础设计规范 GB 500072011
办公建筑设计规范 JGJ 672006
建筑设计防火规范 GB 500162014
Foundations design
Journal of structural Engineering(USA ACCE)
Computers and structure(英国)
Journal of The American Concrete Institute(ACI)(美国)













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