本科毕业论文(设计)开题报告


    1 本科毕业论文(设计)开题报告 毕业论文(设计)题目 蜀都国际金融中心深基坑支护结构设计 选题类型 应用型 课题来源 自选项目 学 院 土木工程 专 业 土木工程 导 师 肖维民 职 称 副教授 姓 名 肖前丰 年 级 2016 级 学 号 201609916 1 立题依据 1.1 立题背景 改革开放以来,土木工程建设蓬勃发展,城市化过程迅猛,地铁工程和城市地下空间利用 进展很快,以给基坑工程技术发展带来了很好的机遇。在空间上,从小到大、从浅到深、从 简单到复杂,发展很快[1]。特别近年来随着城市化和地下空间利用的不断发展,高层、超高层 建筑日益增多,地铁车站、铁路客站、地下停车场、地下商场、地下通道、桥梁基础等各类 大型工程不断涌现,推动了基坑工程理论与技术水平的快速发。地下停车场、地下室、地下 道路、地下商场、地下地铁站、地下人防工程等大量地下结构建筑逐渐兴起,促进了深基坑 工程的快速发展。 深基坑施工对于超高层建筑和大型施工的重要性是不言而喻的,而深基坑支护技术则 是深基坑施工安全作业赖以生存的依据。目前我国的深基坑支护技术普遍采用:排桩支护、 钢板桩支护、喷锚网支护、复合土钉墙及土钉墙、地下连续墙、逆作法及半逆作法施工、 深层搅拌水泥桩、环形支护结构等。 1.2 工程概况 该项目用地面积 5650.55m2,拟建三层地下停车场,最底层的标高为-12.000m,工程安全 等级为二级。基坑北距轩辕大道中心线 30m,南距晓雾街中心线 18m,西距望嵩南路中心线 32m,东距晴澜街中心线 17m。场地东侧隔晴澜街为金山公园,南侧隔江北城西大街为临江雅 廊小区,西侧隔望嵩南路为在建的国际宾馆,基坑平面图见图 1,拟建工程场地内主要建、构 筑物及其距离基坑边界情况见表 1。 基坑呈 L 形,开挖深度为 12m,基坑周长 290.5m。地下管线较少,基坑周围三个方向都为 道路,故选择的基坑支护方案应尽可能避免临近道路发生沉降;拟建场地地形平坦,地貌单 一,场地无断裂,滑坡、塌陷等影响工程稳定的不良地质作用,场地稳定性好。 2 图 1 基坑平面图 表 1 周边建、构筑物情况吧 工程区域 建、构筑物基础情况 最小距离 (m) 基坑北侧 待规划区 约 36m 基坑南侧 临江雅廊小区,设一层地下室,桩基采用 32PHC 桩 约 31m 基坑东侧 金山公园 约 20m 基坑西侧 在建国家宾馆,设一层地下室,采用筏形基础 约 35m 1.3 场地工程地质条件 1.3.1 区域地质构造特征 据区域地质资料,拟建蜀都国际金融中心项目所在的场地的区域地质构造位置上地处 成都坳陷盆地内,西距北东走向的龙门山褶皱带约 60km,东距走向相同的龙泉山褶皱带约 20 km,成都坳陷呈北东 35°方向展布,受喜山期运动的内力地质作用,龙门山和龙泉山构造 带相对上升,而坳陷盆地相对下降,在岷江水系长期的搬运和沉积作用下,在坳陷盆地内堆积 了厚度不等的第四系冲洪积地层,不整合于白垩系地层之上,形成了当代景观的冲积平原。 受东西两侧构造带的影响,在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津和新都-磨盘山这一区域 3 性的北东向基底断裂和其它次生断裂,长期以来,经区域地质调查配合物探、钻探和卫星遥 感图片的解释,也证实了这些断裂的存在。 1.3.2 地形地貌 拟建场地位于成都市锦江区书院街街道武成大街,拟建场地楼地形较为平坦,局部稍有 起伏。勘探点地面绝对标高为 490.60~493.00m,相对高差为 2.40m;地貌单元属于岷江水 系Ⅱ级阶地。 1.3.3 地层结构 本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层、第四系上更新统冲、洪积层及白垩 系灌口组泥岩组成。现根据其野外特征将场地各地层的分布及特征由上至下描述如下: 本次勘察根据地质时代、成因类型、岩性及分布埋藏特征,将场区地层统一划分为 3 个 工程地质层。由上至下分述如下: ①杂填土:褐黄色,成分以粉土为主,顶部 0.3~0.5m 为耕植土,下部夹较多碎石、卵石 及混凝土块,富含植物根系。揭露层厚 0.4~1.6m,层底高程 167.48~169.84m。 ②粘土:褐黄色~灰褐色。含铁锰质氧化物,发育闭合裂隙,裂隙被少量灰白色粘土充 填,裂隙间有光滑镜面。下部 5m 左右夹钙质结核,最大粒径 5cm,全场地分布。 ③粉质粘土:褐色、黄褐色,可塑~硬塑状,见铁锰质斑点薄膜,含钙质结核,粒径一般 1~ 3cm,个别较大,局部见有钙化现象。未整体揭穿,揭露最大厚度 3.3m。 ④粉土:褐黄色、浅褐黄色,干~稍湿,稍密状,见针状孔隙,偶见钙质结核,粒径一般 1~ 2cm,可见钙质网纹,土质不均,局部夹粉质粘土薄层。未整体揭穿,揭露最大厚度 6.2m。 ⑤粉砂:灰黄~黄灰色,松散,稍湿。局部因砂粒含量的变化,相变为粉土或中砂。主要 以薄层或透镜体状零星分布于卵石层顶板。揭露厚度为 0.20~2.90m。 ⑥中砂:灰黄~黄灰色,松散,湿~饱和。局部为粉砂,另含约 10%的圆砾或小粒径卵石, 当圆砾含量较多时,相变为砾砂。揭露厚度为 0.30~4.30m,以薄层状和透镜体分布于卵石层 中。 ⑦稍密卵石:层位不连续,呈薄层尖灭或透镜体状分布。全场地零星分布。卵石含量 50%~60%,N120 击数标准值为 5.3 击。 ⑧中密卵石:层位较连续,局部呈透镜体分布。卵石含量 60%~70%,N120 击数标准值 为 8.0 击。 ⑨ 密实卵石:层位较连续稳定。卵石含量 70%~95%,N120 击数标准值为 14.3 击。 1.3.4 地下水文 4 场地地下水为赋存于第四系砂卵石层中的孔隙型潜水,受地下径流、大气降水补给;排 泄方式以地面蒸发、地下径流为主。静止水位在 8.50~8.80m,相应高程 490.59~491.21m, 基坑降水静止水位标高按 491.00m。根据区域水文地质资料和已有成功的降水设计与施工 经验分析,场地地下水位丰、枯水期年变幅为 1.50~2.50m,该场地地下水渗透系数 K=22m/d。 砂卵石层富水性和透水性均较好,属强透水层。上部的人工填土、粉质粘土、透水性较弱, 属弱透水层。参数如下表: 表 2 岩土的物理力学性质指标建议值 层号 岩 土 名 称 重 度 γ (kN/m3) 压 缩 模 量 Es (MPa) 变 形 模 量 Eo (MPa) 粘聚力 C (kPa) 内 摩 擦 角 φ (°) 承载力 特征值 fak (kPa) ① 杂填土 17.0 3.0 5 8 60 ② 粘 土 19.5 9.0 / 30 20 220 ③ 粉质粘土 19.0 8.0 40 20 180 ④ 粉 土 18.5 7.0 / 25 18 150 ⑤ 粉 砂 18.0 6.5 / 15 22 110 ⑥ 中 砂 18.0 7.0 / / 25 120 ⑦ 稍密卵石 21.0 / 21.0 / 35 360 ⑧ 中密卵石 22.0 / 30.0 / 40 600 ⑨ 密实卵石 23.0 / 37.0 / 45 800 5 表 2 岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表 地层名称 地层编号 状态 frb (kPa) 粘土 (2-1) 可塑 20 粘土 (2-2) 硬塑~坚硬 30 粉质粘土 (3) 可塑~硬塑 20 粉土 (4) 中密 20 粉砂 (5) 稍密 30 中砂 (6) 松散~稍密 60 卵石 (7-1) 稍密 80 卵石 (7-2) 中密 100 卵石 (7-3) 密实 120 强风化泥岩 (8-1) 极软岩 80 中等风化泥岩 (8-2) 软岩 180 1,4.研究现状分析 1.4.1 深基坑支护国内发展动态 在我国,20 世纪 80 年代以后,随着经济发展和城市建设的需要,土地资源紧张的矛盾日 益突出,向高空、向地下争取建筑空间成为一个发展趋势,对基坑工程的研究逐步发展起来 [2]。正是在经济、人均用地面积少等因素下,我国的建筑高楼、地下结构得到很大的发展, 因此深基坑的支护发展得到前所未有的进步,也逐步形成多种支护形式。目前国内尚未有统 一的支护结构形式分类标准。支护系统按功能分类, 主要包括:挡土系统、截水系统及支撑 系统。 彭振斌 、罗云光等人根据支护结构受力特点, 结合设计计算模型, 将基坑支护结 构分为四大类:悬臂式支护结构、混合式支护结构、重力式挡土墙结构及拱圈式支护结构[3, 4]。 1.4.2 深基坑支护国外发展动态 早在 20 世纪 30 年代, Terzaghi 等人已开始研究基坑工程中的岩土工程问题,提出了 预估挖方稳定程度和支撑荷载大小总应力法,这理论直沿用至今[5-6]。60 年代开始在奥斯陆 和墨西哥城软粘土深基坑中使用仪器开始实施施工监测[7], 此后大量的实测资料提高了预 测的准确性, 并从 70 年代起许多国家开始陆续制定了指导基坑开挖与支护设计和施工的 法规。在以后的时间里, 世界各国的许多学者都投入研究, 将理论与实践密切结合并不断 6 相互促进基坑工程领域的蓬勃发展。 进入 20 世纪 90 年代以来,基坑工程安全监测手段的硬件和软件迅速发展,监测范围不 断扩大,监测自动化系统、数据处理和资料分析系统、安全预报系统也在不断的完善[8-10]。 基坑工程设计采用新的可靠度设计 理论与方法以来,安全监测成为必要的手段,成为提供 设计依据、优化 设计和可靠度评价不可缺少的手段,成为工程设计、施工质量控制的重要 手段[11-13]。 1.4.3 毕业设计目的及意义 选定该课题也是为了培养自己的综合能力。根据土木工程专业(岩土与地下工程方向) 的培养目标要求及本人毕业后的主要服务去向,通过毕业设计,能够使我们把所学过的专业 知识综合应用于实际工程设计中,使理论与生产实践相结合提高工程设计能力,能独立进行 基坑支护结构设计。通过港澳大厦基坑支护结构设计,使我们在应用现行规范、标准、技术 指标与经济指标等方面得到基本训练,达到对所学专业知识进行巩固、综合掌握和灵活运用 的目的,提高分析问题、解决问题的能力。 本项毕业设计选题为蜀都国际金融中心深基坑支护结构设计。为详细学习和了解与岩 土工程相关的知识,巩固以前学习过的(深基坑支护、基础工程、地基处理、土力学、工程 地质学等)知识,并按照现行规范,通过对实际情况的分析把它运用到生产实践中去,为以后 的基坑处理工作打下一定的基础,同时也培养了调查研究、查阅文献、收集资料和整理资料 的能力。通过本次设计使自己能够理论联系实际,并为以后的工作和学习打下坚实的基础。 2. 研究的主要内容 2.1 设计方案比选 根据当地的地形地貌、地质条件、水文条件、岩土工程勘察报告及各种支护形式的适 用条件,综合考虑以确定合理地设计方案。 2.2 选取典型剖面 根据基坑四周的土层分布情况、周围环境等因素选取代表性的剖面进行分析计算。 2.3 土压力计算 根据郎肯的理论进行主动土压力和被动土压力的计算。 2.4 支护结构计算 主要根据弹性支点法和极限平衡法进行计算,有些支护结构也仅采用静力平衡状态计 算。 7 2.5 基坑稳定性验算 根据极限平衡法对边坡整体稳定性和基坑坑底隆起稳定性进行分析;根据力矩平衡对 基坑踢脚稳定性进行分析;根据基坑渗流的水力梯度不应超过临界水力梯度的原理对基坑 渗流稳定性进行分析;基坑突涌稳定性分析多是从压力平衡的角度分析而得出结论。2.6 基坑降水设计 2.6 基坑降水设计 根据拟建场区工程地质与水文地质资料,基坑支护设计资料及周边环境资料等进行降 水设计。 3. 预期目标 通过分析计算,合理的设计出安全、经济的深基坑支护结构,锻炼自己阅读地质勘查报 告、处理深基坑支护问题的能力,从理论和实践两方面提高自己的专业知识。 4. 研究方法与步骤 4.1 设计方案比选 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)安全划分等级规定,如表 3 所示。蜀都 国际金融中心深基坑北侧为主干道,南侧相邻为已建成小区,西部相邻为待建宾馆,东侧相邻 为公园。所以北、南、西三侧支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主体结构施 工安全的影响严重工,所以支护安全等级属于二级。东侧支护结构失效、土体过大变形对基 坑周边环境或主体结构施工安全的影响不严重,所以支护安全等级属于二级。 表 3 支护结构的安全等级 安全等级 破坏后果 一级 支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主 体结构施工安全的影响很严重 二级 支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主 体结构施工安全的影响严重工 三级 支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主 体结构施工安全的影响不严重 8 表 4 各类支护结构适用条件 结构类型 适用条件 安全 等级 基坑深度、环境条件、土类和地下水条件 支 挡 式 结 构 锚拉式结构 一级 二级 三级 适用于较深的基坑 1 排桩适用于可采用降水或截水 帷幕的基坑 地下连续墙宜同时用作主体地下 结构外墙,可同时用于截水 3 锚杆不宜用在软土层和高水位 的碎石土、砂土层中 4 当邻近基坑有建筑物地下室、地 下构筑物等,锚杆的有效锚固长 度不足时,不应采用锚杆 5 当锚杆施工会造成基坑周边建 (构)筑物的损害或违反城市地下 空间规划等规定时,不应采用锚 杆 支撑式结构 适用于较深的基坑 悬臂式结构 适用于较浅的基坑 双排桩 当锚拉式,支撑式和悬臂式 结构不适用时,可考建采用 双排柱 支护结构与主 体结构结合的 逆作法 适用于基坑周边环境条件 很复杂的深基境 土 钉 墙 单一土钉墙 二级 三级 适用于地下水位以上或降 水的非软土基坑,且基坑深 度不宜大于 12m 当基坑潜在滑动面内有建筑物、 重要地下管线时,不宜采用土钉 墙 预应力锚杆复 合土钉墙 适用于地下水位以上或降 水的非软土基坑,且基坑深 度不宜大于 15m 水泥土桩复合 土钉墙 用于非软土基坑时,基坑深 度不宜大于 12m;用于淤泥 质土基坑时,基坑深度不宜 大于 6m;不宜用在高水位的 碎石土、砂土层中 微型桩土复合 钉墙 适用于地下水位以上或降 水的基坑,用于非软土基坑 时,基坑深度不宜大于 12m; 用于淤泥质土基坑时,基坑 深度不宜大于 6m 重力式水泥土墙 二级 三级 适用于淤泥质土、淤泥基坑,且基坑深度不宜大于 7m 放坡 三级 1 施工场地满足放坡条件 2 放坡与上述支护结构形式结合 根据表 4 各类支护结构适用条件,该工程属于 12m 较深二级基坑,适用的结构类型只有 支撑式结构、锚拉式结构、单一土钉墙、预应力锚杆复合土钉墙、微型桩土复合钉墙五类。 初步根据基坑的面积、开挖深度、工期、施工难度等因素,适合于本基坑的支护形式为 自然放坡、土钉墙支护、钻孔灌注桩支护、钢板桩支护四种,其特点如表 2 所示。 表 5 基坑支护结构方案的特点 支护结构型式 优点 缺点 经济性 9 放坡开挖 1、 施工简便、造价低; 2、便于组织施工、适用于 小基坑。 1、变形较大; 2、土质条件差时需要大 开挖放坡,土方量大。 造价低 土钉墙 2、 1、设备简单,操作方便, 施工干扰少; 3、 2、工程量小,造价低; 4、 3、土体位移小,采用信 息化施工可确保工程 和施工安全。 5、 1、应具有较好的工 程及水文地质条 件; 6、 2、适用于深度小于 15m 的基坑。 造价低 钻孔灌注桩 1、施工时无振动、噪音; 2、无挤土现象,对周围环境 影响小; 3、墙身强度、刚度大,稳定 性、变形小。 1、适用于深度 7-15m 的 基坑; 2、软土地区不适用。 3、施工速度慢 4、质量难控制 5、需处理泥浆。 造价较高 双排式排桩 1、抗弯刚度大 2、施工工艺简单、工艺成 熟、质量易控制、造价经 济。 3、可作为自立式悬臂支护 结构,无需设置支撑体系。 1、围护体占用空间大。 2、自身不能隔水,在有 隔水要求的工程中需另 设隔水帷幕 造价较高 钢板桩 1、 轻质高强、水密性好; 2、 施工简便、工期短; 3、 可重复使用。 1、可能引起相邻地基变 形、产生噪声振动; 2、坚硬土层不适用。 造价适中 通过综合分析该场区的岩土工程条件和周围环境条件结合已有的个人和地区的成功 经验,该基坑工程可采用以下土钉墙+深层搅拌桩复合支护、土钉墙+排桩复合支护、土钉 墙+双排式排桩 3 种支护结构方案。 方案 I:四周均采用土钉墙+深层搅拌桩复合支护方案 10 图 2 土钉墙+预应力锚杆示意图 本剖面包括 AB 段,最大开挖深度为 12m,设计坡率 1:0.5(开挖坡度 63°),共设计土钉 11 排,平面上呈梅花型布置。土钉水平间距 2.0m,竖向间距 1.0m。8m 以下设两排花管,间 距 0.8m,长 6.0m。土钉之间用Φ14Ⅱ级螺纹钢连接;网片为Ⅰ级盘圆钢筋φ8@200×200; 土钉与加强筋钢筋型号为 HRB335,网片钢筋型号为 HPB235。网筋反铺至坡顶长度不宜小于 1000mm。 护面混凝土喷层厚度 100mm;喷层混凝土标号为 C20;土钉孔直径不小于 110mm,设计 土钉、花管注浆体强度不小于 M20,水泥砂浆灰砂比为 1:0.5。 本段土钉墙内设置 4 排泄水孔,埋设规格为Φ50 的 PVC 管,泄水孔水平间距 2.50m,竖 向间距 2.50m,每根长度约 0.80m,埋入土钉墙后深度不小于 0.50m,周围设置卵石反滤层。 外倾角度约 15 度。在淤泥质粉质粘土段应加密铺设。 坡顶外侧布置长度 15m 的深层搅拌桩,桩与坡顶外侧距离可根据现场实际情况布置。 坡顶与坡底各设排水沟 1 条,位置现场选择,坡底排水沟宜靠地下室外墙一侧设置,坡 底排水沟由总包单位施工修建。 方案 II:四周均采用土钉墙+排桩复合支护方案 11 图 3 土钉墙+排桩复合支护方案示意图 选取土钉墙+排桩复合支护方案的典型剖面 4-4 如图 4 所示,排桩采用钻孔灌注桩,直径 800mm,间距 2m,桩顶设置 500mm×800mm 冠梁,冠梁顶标高同桩顶标高,并在冠梁处设置第 一排预应力锚杆,逐步向下施工第二、三排预应力锚杆,锚杆长度从上至下依次是递减,上部 采取方案 I 的土钉墙+锚杆+腰梁复合支护方案,土钉长度从上至下依次增大。 方案 III:四周均采用锚杆+双排式排桩 、 图 4 锚杆+双排式排桩双排桩示意图 12 图 5 锚杆+双排式排桩剖面示意图 支护高度 5 米~19 米不等。本次支护主要采用桩锚支护,支护高度 19 米段采用双排桩+ 锚索支护,15 米段采用桩锚支护,结合放坡土钉墙及喷锚支护。锚索采用 1x7 钢绞线 (fptk=1860N/mm ),锚杆采用„代表 HRB400 钢 fy=360N/mm。双排桩采用桩径 1000mm 间距 2000mm 钻孔灌注桩。 因为基坑周围环境基本相似,所以以上三个方案四周均采用同种支护方式。通过比较上 述三种方案,方案 II 上部通过放坡加锚杆,相当于将基坑总深度降低。下部结构采用土钉墙+ 排桩复合支护方案, 支护体系有整体稳定性高、结构变形小等特点,且造价适中,为了减小交 接部位的变形差异。 4.2 基坑典型坡面选取 基坑平面简化图如图 2 所示: 13 图 6 基坑平面简图 由于该基坑四周的土层及环境情况均不相同,所以 1-1、2-2、3-3、4-4、5-5-、6-6 均为 特殊剖面。各剖面的土层资料及剖面图如下图 3 所示: 图 7 1-1 剖面 14 图 8 2-2 剖面 图 9 3-3 剖面 15 图 10 4-4 剖面 图 11 5-5 剖面 16 图 12 6-6 剖面 4.3 荷载计算 按照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)要求,对地下水位以上或粉质粘土土层 采用水土合算,土压力计算采用朗肯土压力理论,求支撑轴力采用等值梁法,通过力矩平衡得 到净土压力零点。计算公式如下: 式(1) 式(2) 式(3) 式(4) 对卵石、砂土土层采用水土分算,计算公式如下: 式(5) 式(6) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)16-18 页) 17 4.4.支护结构计算 4.4.1 土钉墙计算 初拟土钉墙竖直、水平间距、土钉与水平面的倾角,分别计算土钉长度 、自由段长度 及配置钢筋。 式(7) 式(8) 式(9) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)72-75 页) 4.4.2 锚杆计算 通过锚杆的极限抗拔承载力验算得出锚杆的锚固长度,然后根据《建筑基坑支护技术规 程》(JGJ 120-2012)中公式 4.7.5 计算锚杆非锚固长度,最后根据公式 4.7.6 计算预应力筋的 截面面积。基本计算内容如下: (1)锚固段长度计算 采用平面杆系结构弹性支点法分析,通过计算挡土结构计算宽度内的弹性支点刚度系 数 、法向预加力 得出弹性支点水平反力 ,进而算出锚杆的轴向拉力标准值 ,通过极 限抗拔承载力验算得出锚固段长度。主要公式如下: 式(10) 式(11) 式(12) 式(13) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)27-45 页) (2)非锚固段长度计算 锚杆的非锚固段长度应按下式计算,且不应小于 5m: 式(14) 18 (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)46-47 页) (3)预应力筋的截面面积计算 通过验算锚杆杆体的受拉承载力得出预应力筋的截面面积 : 式(15) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)47 页) 4.4.3 排桩计算 (1)作用在排桩上的分布土反力计算 式(16) 式(17) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)25 页) (2)基坑内侧土的水平反力系数计算 式(18) 式(19) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)26 页) (3)排桩的土反力计算宽度计算 式(20) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)26-27 页) (4)桩体配筋计算 纵向钢筋钢筋沿周边均匀布置,该灌注桩正截面受弯承载力应满足下列规定: 式(21) 式(22) 式(23) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)115-116 页) 4.5 稳定性计算 整体滑动稳定性采用圆弧滑动条分法进行验算 19 式(24) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)70 页) 由于本工程地下无软土层,因此可不进行坑底隆起稳定性验算。但应进行地下水渗透稳 定性验算: 式(25) (式中各参数的意义详见《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)118 页) 4.6 降水方案设计 场地地下水为赋存于第四系砂卵石层中的孔隙型潜水,受地下径流、大气降水补给;排 泄方式以地面蒸发、地下径流为主。静止水位在 8.50~8.80m,相应高程 490.59~491.21m, 基坑降水静止水位标高按 491.00m。根据区域水文地质资料和已有成功的降水设计与施工 经验分析,场地地下水位丰、枯水期年变幅为 1.50~2.50m,该场地地下水渗透系数 K=22m/d。 砂卵石层富水性和透水性均较好,属强透水层。上部的人工填土、粉质粘土、透水性较弱, 属弱透水层。 根据成都地区深基础施工经验,场地宜采用轻型井点降水,初步按潜水非完整井考虑,计 算含水层有效深度 H0、抽水影响半径 R、井点假想半径 X0 从而得到涌水量 Q,通过单根井 点管出水量 q 得到井点管数量 n 和间距 D: 式(26) 式(27) 式(28) 20 5. 论文进度安排 蜀都国际金融中心深基坑支护结构论文进度安排见表 4 所示。 表 6 论文进度规划 完成内容 计划时间 设计选题与资料收集 第 6 学期 第 03~04 周 方案比选 第 6 学期 第 05~06 周 开题报告 第 6 学期 第 07~08 周 土压力计算 第 7 学期 第 01~02 周 基坑支护结构计算 第 7 学期 第 03~07 周 基坑稳定性验算 第 7 学期 第 08~10 周 基坑降水设计 第 7 学期 第 11~13 周 撰写毕业设计说明书 第 7 学期 第 14~16 周 毕业设计资料修改及整理 第 7 学期 第 17~18 周 6.参考文献 [1] 龚晓南. 基坑工程实例-7[M]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2018: 482页. [2] 赵花丽,傅少君. 深基坑工程的现状与发展[J]. 孝感学院学报. 2005(03): 94-96. [3] 蒋洪胜,王国富,曹怀武. 基坑支护形式与边坡位移的相关性分析[J]. 岩土力学. 2004(02): 297-300. [4] 魏仁杰. 多种基坑支护形式在深基坑中的组合应用[J]. 岩土工程技术. 2017, 31(06): 306-310. [5] 杜修力,张佩,许成顺,等. 论有效应力原理与有效应力[J]. 岩土工程学报. 2018, 40(03): 486-494. [6] Cui K, Feng J, Zhu C. A Study on the Mechanisms of Interaction between Deep Foundation Pits and the Pile Foundations of Adjacent Skewed Arches as well as Methods for Deformation Control[J]. COMPLEXITY. 2018(UNSP 6535123). [7] 李志明. 深基坑信息化施工监测及数值模拟[D]. 中国地质大学(北京), 2012. [8] Zhang Y, Li M, Wang J, et al. Field tests of pumping-recharge technology for deep confined aquifers and its application to a deep excavation[J]. ENGINEERING GEOLOGY. 2017, 228: 249-259. [9] Yang W, Hu Y, Hu C, et al. An Agent-Based Simulation of Deep Foundation Pit Emergency Evacuation Modeling in the Presence of Collapse Disaster[J]. SYMMETRY-BASEL. 2018, 10(58111). [10] Cui X, Ye M, Zhuang Y. Performance of a foundation pit supported by bored piles and steel struts: A case study[J]. SOILS AND FOUNDATIONS. 2018, 58(4): 1016-1027. [11] 楼楠. 深基坑工程的综合监测与安全预报[D]. 解放军信息工程大学, 2007. [12] 赵洪波. 基坑支护结构监测项目与监测报警[D]. 同济大学, 2008. [13] 宋娜. 基于遗传神经网络的深基坑施工控制研究[D]. 山东科技大学, 2007. 21 导师意见 导师签名: 年 月 日

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