地铁车站高支模施工专项方案


    目 录 一、编制依据 4 二、主体结构概述 4 2.1车站主体概况 4 2.2主要工程数量 5 2.3施工平面布置 5 2.4施工要求 5 2.5技术保证条件 5 三、施工布署 6 3.1施工规划 6 3.2施工进度方案 7 3.3施工人员配备方案 8 〔1〕专职平安生产管理人员方案表 8 〔2〕特种作业人员配备方案表 8 〔3〕主要施工作业班组人员方案表 8 3.4主要设备配备方案 9 3.5主要材料用量方案 9 四、施工工艺技术 10 4.1材料选型 10 4.2模板及支架设置技术参数 11 4.3施工方法 12 〔1〕单侧支架系统施工 12 1〕单侧支架的组成 12 2〕工艺流程 13 3〕模板及支架施工方法 13 〔2〕侧墙模板施工 15 1〕模板结构布置 15 2〕工艺流程 15 3〕施工技术措施 15 〔3〕中板〔梁〕、顶板〔梁〕模板施工 16 1〕模板结构布置 16 2〕腋角模板安装 18 3〕工艺流程 19 4〕施工技术措施 19 〔4〕立柱模板施工 19 1〕工艺流程 19 2〕施工技术措施 19 〔5〕底板模板施工 20 1〕底板倒角模安装 20 2〕底板下翻梁模板安装 21 3〕底板上翻梁模板安装 21 〔6〕施工缝模板安装 22 〔7〕预留洞口、预留井模板安装 22 1〕预留洞口模板支撑布置 22 2〕端墙盾构洞门模板支撑布置 23 4.4检查验收 24 〔1〕模板工程施工 24 〔2〕支撑体系安装 27 〔3〕主体施工与基坑换撑 29 五、满堂脚手架预压方案 30 5.1 满堂脚手架预压目的 30 5.2 预压试验的内容 30 5.3 支架预压方法 30 5.4 预压监测 31 5.5 数据分析整理 31 六、质量保证措施 31 七、施工平安保证措施 33 7.1施工平安管理组织构架 33 7.2施工平安技术措施 34 7.3施工平安保证措施 35 〔1〕高处作业平安措施 35 〔2〕支架搭设平安措施 35 〔3〕支架撤除平安措施 35 八、监测监控 36 九、应急预案 37 9.1 工程预案概况 37 9.2 机构设置 37 9.3 机构的职责 38 9.4 应急救援工作程序 38 9.5 应急救援方法 38 1〕高空坠落 38 2〕模板支架坍塌 39 3〕物体打击 39 4〕触电事故 40 十、模板及支架验算书 40 一、编制依据 1、?建筑施工手册第四版? 中国建筑工业出版社; 2、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ130-2021〕; 3、?建筑施工碗扣式脚手架平安技术标准?〔JGJ166-2021〕 4、?钢管满堂支架预压技术规程?〔JG/T194-2021〕 5、?建筑施工模板平安技术标准?〔JGJ162 -2021〕; 6、?地下铁道工程施工及验收标准?〔GB50299-2003〕; 7、?建筑施工平安检查标准?〔JBJ59-99〕; 8、?建筑施工模板平安技术规程?JGJ162-2021; 9、?混凝土结构工程施工质量验收标准?〔GB50204-2002〕; 10、?冷弯薄壁型钢结构技术标准?〔GB50018-2002〕; 11、广佛二期工程新城东站主体结构图纸。 12、?危险性较大的分局部项工程平安管理方法?的通知 〔建质[2021]87号〕 二、主体结构概述 2.1车站主体概况 新城东站为广佛线二期工程第一座车站,车站沿裕和路北侧设置,呈东西走向,为地下两层岛式车站,设站后折返线。现状地面为堆土场、鱼塘,场址范围地面无建筑物,周边车流量稀少。场地内无影响车站施工的综合管线。 车站主体结构为双层单柱双跨箱型框架结构。有效站台中心里程为YDK-6-225.000。车站一期设计起点里程为YDK-6-556.900,设计终点里程为YDK-6-130.098,一期施工段总长度为426.8m,共划分22仓。 车站主体建筑面积19673.879m2,建筑设计地面标高为4.5m,基坑端头盾构工作井深度为16.74m,明挖标准段基坑深度约15.58m,基坑盾构井宽度为24m,标准段基坑宽度为19.7m。盾构工作井主体结构高度为14.29m,净空宽度为22.6m,标准段主体结构高度为13.28m,结构净空宽度为18.3m。 主体结构尺寸为:顶板厚700mm;中板厚400mm;底板厚900mm;侧墙厚700mm,端头墙厚800mm。盾构端头及标准段顶纵梁为1200×1600mm,中板下纵梁800×1000mm,底板纵梁为1200×2230mm;框架柱类型有5种,侧墙明柱1种,暗柱8种。 车站底板、底梁、顶板、顶梁、侧墙、砼内衬墙和暗柱采用C35、P8防水混凝土;中板、中板梁、中隔墙采用C35混凝土;明柱采用C50混凝土;楼梯、站台板采用C30混凝土。 2.2主要工程数量 编号Z1〔700mm×1100mm〕柱子40根、Z2〔600×1000mm〕柱子10根、Z3〔700×800mm〕柱子1根、Z4〔700×2000〕柱子3根、Z5〔700×1300〕柱子1根、临时立柱LZ1〔300×300〕16根;侧墙明柱MZ1〔700×700〕5根,暗柱8种52根;底板垫层1743.22m3;顶板6730.38m3;中板4387.1m3;底板8497.8m3;侧墙7865.6m3,明柱及其他788.236m3。主体HPB300钢筋173.5t,HRB335钢筋2344.9t,HRB400钢筋2899.6t。 2.3施工平面布置 主体结构施工划分2个作业面,垂直运输采用2台55t履带吊及4台25t汽车吊。北侧场地主要为钢筋堆放、加工制作区;方木、模板堆放加工区;钢管、脚手架堆放区。南侧场地主要为钢支撑、围檩堆放拼装区及撤除围檩临时存放区。 〔1〕主体结构施工平面布置图 2.4施工要求 1、各类施工手续齐全,符合法律法规及佛山市地方规定要求; 2、各施工工艺满足标准及设计文件要求; 3、施工用各类材料、机械摆放符合标准化工地施工要求; 4、文明施工符合佛山市环境保护要求。 2.5技术保证条件 1、现行法律法规、标准标准、设计图纸; 2、本标段实施性施工组织设计,新城东站模板筹划等各项技术方案、应急预案; 3、我公司、工程部技术管理制度与管理方法及从事地铁施工的经验。 三、施工布署 新城东站主体划分22仓,车站施工段的划分主要考虑了以下因素: 〔1〕考虑结构施工缝、变形缝设置及处理措施的要求: ①车站施工缝应设在结构受剪力较小且便于施工的部位,并注意保证车站内部设施〔如水池、电梯井、出入口等〕的完整性。顶、底板均不得留置水平施工缝,垂直施工缝宜与诱导缝相结合。 ②施工缝设于纵梁受力较小部位,即纵梁跨度的1/3~1/4处。 〔2〕合理利用机械设备及劳动力,减少工序的重叠干扰。 〔3〕新城东站主体共分为22段,具体分段见以下图: 〔2〕新城东站结构施工分段划分平面图 3.1施工规划 〔3〕模板支架施工顺序示意图 备注:施工顺序按数字大小进行 新城东站主体结构划分22仓,展开两个作业面,同时从东、西两端向车站中部施工。每仓施工顺序:底板 负二层侧墙 中板 负一层侧墙 顶板 3.2施工进度方案 新城东站主体结构施工方案调整后时间为2013年5月25日~2013年12月31日。 因基坑开挖条件验收及基底加固施工影响,工期滞后,为确保盾构始发节点要求,前5仓是工期重点,每仓完成时间如下表: 序号 开始时间 完成时间 备注 第1仓 第2仓 第3仓 第4仓 第5仓 第6仓 2021.6.22 第7仓 第8仓 第9仓 20 第10仓 第11仓 第12仓 第13仓 第14仓 第15仓 第16仓 第17仓 第18仓 第19仓 第20仓 第21仓 第22仓 3.3施工人员配备方案 根据施工进度要求,共分2个施工作业面,根据工序组成专职平安生产管理机构、特种作业人员班组和主要施工作业班组。 〔1〕专职平安生产管理人员方案表 专职平安生产管理人员方案表 序号 人员职位 人数 1 平安工程师 1 2 专职平安员 2 合计 3 〔2〕特种作业人员配备方案表 序号 特殊工种 工作内容 人数 1 电焊工 结构钢筋焊接 12 2 电工 配电 4 3 吊车司机 结构材料运输 6 4 司索工 指挥 6 合计 28 〔3〕主要施工作业班组人员方案表 序号 工序名称 工作内容 人数 1 接地班 铜网加工、铺设 8 2 防水班组 底板、侧墙顶板防水施工 10 3 钢筋班组 钢筋加工、绑扎,施工缝处理 60 4 模板班组 模板加工、安装、撤除 60 5 架子班组 支架搭设、撤除 40 6 砼班组 砼浇捣、养护 20 合计 198 3.4主要设备配备方案 机械设备配置方案表 序号 机械名称 单位 数量 备注 1 汽车吊 台 4 2 空压机 台 2 3 电焊机 台 10 4 氧气焊 套 6 5 钢筋切断机 台 10 6 弯曲机 台 10 7 木工圆锯 台 4 8 木工刨床 台 4 9 电手钻 把 10 10 直螺纹加工机 套 10 11 振动棒 台 12 3.5主要材料用量方案 主体结构模板及脚手架材料用量方案表 序号 规格 单位 数量 1 三角架 H=5.2m 米 104 2 竹胶板 915×1830×18 块 1000 3 方木〔次楞〕 100×50×4000 根 2500 4 工字钢/钢管〔主楞〕 10#(9m)Φ48.3×3.5×6000 根 1200 5 侧墙钢模 2200×2000×8 块 104 6 倒角钢模 300×900×1000 块 104 7 柱子钢模 350×300转角模板(1500) 块 96 调节模板(200×1500) 块 48 调节模板(300×1500) 块 48 四、施工工艺技术 4.1材料选型 1〕模板承重支架端头采用扣件式钢管支架,承重管径Φ48.0×3.0无缝焊接钢管;标准段采用碗扣式钢管支架,承重管径Φ48.0×3.0; 扣件式支架连接大样 碗扣式支架连接大样 本工程选用的碗扣式脚手架主要型号及规格见下表: 序号 产品名称 产品型号 规格〔mm〕 备注 1 立杆 LG-300 Φ48×3.0×300 2 LG-600 Φ48×3.0×600 3 LG-1200 ф48×3.0×1200 4 横杆 HG-300 ф48×3.0×300 5 HG-600 ф48×3.0×600 6 HG-900 ф48×3.0×900 7 可调底座 KTZ-45 可调范围≤300 可调托座 KTC-60 可调范围≤450 2〕中板、顶板模板采用915mm×1830mm 、18㎜厚竹胶合木模板,模板背楞采用100㎜×50㎜杉木木方; 3〕可调立杆托座上主楞标准段采用I10工字钢,端头采用双拼钢管; 4〕盾构端头侧墙采用18mm厚竹胶板,标准段侧墙采用2200x2000,壁厚8mm钢模板; 5〕三角架主梁采用14#槽钢双拼焊接形成,斜撑采用10#槽钢,材质Q235级; 6〕框架柱采用钢模板,每750mm高设置1道环形柱箍〔 2[12热轧槽钢]〕; 7〕倒角模板采用定型钢模。 4.2模板及支架设置技术参数 主体结构各部位技术参数分述如下; ①端头盾构井:侧墙采用18mm厚竹胶板,次楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用2根1组的双拼钢管,间距600mm,搭设扣件式钢管支架;中板〔顶板〕采用18mm厚竹胶板,搭设扣件式满堂钢管支架,横向间距600mm、纵向间距900mm、步距600mm,次楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用2根1组的双拼钢管,间距900mm。 ②标准段:侧墙采用2200x2000钢模板,支架体系三脚架。中板〔顶板〕采用18mm厚竹胶板,搭设碗扣式钢管支架,纵向间距900mm、横向间距900mm、标准步距1200mm,背楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用I10工字钢,间距900mm。 ③梁侧模:梁侧模采用18mm厚竹胶板,模板外侧依次为水平纵向次楞100mm×50mm方木,间距150mm、2根1组的竖向钢管,与侧模等高,间距600mm。 ④梁底模:梁底模采用18mm厚竹胶板,底模下部次楞采用100mm×50mm方木,间距150mm、主楞采用2根1组的钢管,支架体系采用扣件式钢管支架,梁底横向加密间距为450mm,纵向立杆间距为600mm,步距为600mm。 ⑤倒角模:侧墙倒角模板采用定型钢模〔尺寸300×900×1000mm〕,模支撑为模板后加设2根10#热轧槽钢作龙骨,钢管支架加固体系。 ⑥立柱:主要有2种截面尺寸〔600×1000mm与700mm×1100mm〕,采用L350×300高1500mm、200×1500、300×1500的组合钢模板。钢模板面板厚度为6mm,施工时平均每750mm高度设置1道环形柱箍,柱箍采用2[12热轧槽钢。 4.3施工方法 〔1〕单侧支架系统施工 1〕单侧支架的组成 单侧支架由埋件系统局部和架体两局部组成,其中:埋件系统包括:地脚螺栓、连接螺母、外连杆、外螺母和压梁。 根据本工程负一层、负二层侧墙的高度,选择架体高度H=5200mm,三角架采用14#槽钢双拼组成,如以下图所示。 2〕工艺流程 弹外墙边线→钢筋绑扎并验收后→合外墙模板→单侧支架吊运到位→安装单侧支架→安装加强钢管〔单侧支架斜撑部位的附加钢管,现场自备〕→安装压梁槽钢→安装埋件系统→调节支架垂直度→安装上操作平台→再紧固检查一次埋件系统→验收合格后砼浇筑。 3〕模板及支架施工方法 ①埋件局部安装 埋件材料选用一级光圆钢,直径为28mm、L=900mm的螺杆.地脚螺栓埋入砼面长度为700 mm,伸出地面为200 mm;各埋件杆相互之间的纵向距离为400 mm。在靠近一段墙体的起点与终点处宜各布置一个埋件,具体尺寸根据实际情况而定。 a、埋件系统及架体示意图见上图,埋件与地面成45度的角度,现场埋件预埋时要求拉通线,保证埋件在同一条直线上,同时,埋件角度必须按45度预埋。 b、地脚螺栓在预埋前应对螺纹采取保护措施,用塑料布包裹并绑牢,以免施工时砼粘附在丝扣上影响上连接螺母。 c、因地脚螺栓不能直接与结构主筋点焊,为保证砼浇筑时埋件不跑位或偏移,要求在相应部位增加附加钢筋,地脚螺栓点焊在附加钢筋上,点焊时,请注意不要损坏埋件的有效直径。 ②模板及单侧支架安装 a、单侧支架相互之间的距离最大值为750 mm。支架中部用施工常用的φ48钢管架起〔见以下图)。 合墙体模板时,模板下口与预先弹好的墙边线对齐,然后安装钢管背楞,临时用钢管将墙体模板撑住。 吊运单侧支架,将单侧支架由堆放场地吊至现场,单侧支架在吊装时,应轻放轻起,多榀支架堆放在一起时,应在平整场地上相互叠放整齐,以免支架变形。 需由标准节和加高节组装的单侧支架,应预先在材料堆放场地装拼好,然后由吊车吊至现场。 在直面墙体段,每安装五至六榀单侧支架后,穿插埋件系统的压梁槽钢。 支架安装完后,安装埋件系统。 用钩头螺栓将模板背楞与单侧支架局部连成一个整体。 调节单侧支架后支座,直至模板面板上口向墙内倾约5mm因为单侧支架受力后,模板将略向后倾。 最后再紧固并检查一次埋件受力系统,确保砼浇筑时,模板下口不会漏浆。 ③模板及支架撤除 a、外墙砼浇筑完24小时后,先松动支架后支座,后松动埋件局部。 b、彻底撤除埋件局部,并分类码放保存好。 c、吊走单侧支架,模板继续贴靠在墙面上,临时用钢管撑上。 d、砼浇筑完48小时后,拆模板。 e、砼拆模后应采取养护措施。 〔2〕侧墙模板施工 〔5〕侧墙模板及三脚架安装剖面图 1〕模板结构布置 由于设计围护结构为主体结构外墙,因此在侧墙施工时,模板要进行单侧支模。端头侧墙采用18mm厚竹胶板,次楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用2根1组的双拼钢管,间距600mm; 标准段侧墙模板采用2200x2000,8mm厚钢模板,结合三角撑组合成整个模板体系。外侧墙模板施工在墙体钢筋施工完毕后,外侧墙模板因不能采用穿墙螺栓,模板固定需要三角撑斜撑固定。 2〕工艺流程 浇注底板混凝土→外墙体施工缝的清理→弹模板定位控制线→绑扎墙体钢筋同时搭设支架→拼装单面模板→模板及支架加固→验收。 3〕施工技术措施 a、清理墙体内杂物,并在根底底板上弹好各墙体边线、标高线和支模控制线,验收合格前方可进行下一步工序。为了保证板面的清洁,每道墙体均在施工缝收口网处设50×50mm清扫口一个。 b、上述程序检查合格后,按照图纸和模板设计要求开始布置模板。 c、调整模板的位置。 d、固定支撑架支顶,将模板、横楞与三角撑连接起来。 e、墙体模板支设完毕后对模板上口抄平,模板控制标高校准前方可对模板进行加固。 〔3〕中板〔梁〕、顶板〔梁〕模板施工 1〕模板结构布置 ①端头井中板〔梁〕、顶板〔梁〕模板采用18mm厚竹胶板。搭设扣件式满堂钢管支架,横向间距600mm、纵向间距900mm、步距600mm,次楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用2根1组的双拼钢管,间距900mm。次楞采用木方100×50mm,主楞采用2根1组的双拼钢管。搭设时按要求设置水平杆和剪刀撑。 (6)〔端头井〕扣件式钢管支架平面图 〔7〕〔端头井〕扣件式钢管支架体系模板安装横剖面图 ②标准段:中板〔梁〕、顶板〔梁〕采用18mm厚竹胶板,搭设碗扣式满堂钢管支架,纵向间距900mm、横向间距900mm、标准步距1200mm。背楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用I10工字钢,间距900mm。中板立杆采用3.6m+2.4m搭接方式再加顶托调节,顶板立杆采用2.4m+2.4m搭接方式再加顶托调节,梁底模板支架横向加密450mm,搭设时按要求设置水平拉杆和剪刀撑。 〔8〕〔标准段〕碗扣式支架体系平面图 〔9〕〔标准段〕碗扣式模板支架体系安装横剖面图 〔10〕〔标准段〕碗扣式模板支架体系安装纵剖面图 2〕腋角模板安装 模板支撑系统采用φ48×3.5mm扣件式满堂钢管脚手架,立杆采用顶部带可调上托,通过调整上托来调节模板支撑的高度。中〔顶〕板模板立杆横向间距900mm,纵向900mm,步距为1200mm。腋角立杆横向加密450mm,纵向900mm,步距为1200mm。框架由50×100mm木方〔小楞〕@150mm、φ48×3.5mm规格的双钢管@900mm搭设,其上布置横向方木后铺18mm胶合板。 板底纵梁腋角支撑布置 板与侧墙腋角支撑布置 3〕工艺流程 中板〔顶板〕施工工艺流程:放轮廓线→中板〔顶板〕支撑→配模、立模→绑扎顶板钢筋→浇注混凝土→混凝土养护。 4〕施工技术措施 立杆顶端加可调顶托,以便调整模板高程。根据计算,板次楞间距为200mm。梁、板底模板安装时,考虑砼的落沉量将模板标高台高1cm,并按跨度的2‰~3‰进行起拱。 〔4〕立柱模板施工 1〕工艺流程 搭设支架→弹出立柱位置线→剔除接缝混凝土软弱层→安装柱模板→安装柱箍、对拉螺栓加固→加设斜撑→模板预检。 2〕施工技术措施 根底梁及中板施工时,在柱外四边距柱边缘15cm左右的位置预埋钢筋,柱每边预埋2根25cmφ20钢筋,预埋钢筋伸出板面5~8cm顶住立柱模板底部以免模板移位。当底板〔中板〕砼强度到达2.5Mpa后,即可测量放线,安装立柱钢筋。 去除立柱砼接茬面的水泥薄膜或松散混凝土及外露钢筋粘有的灰浆,绑扎立柱钢筋。柱钢筋隐蔽检查合格后,方可安装柱模板。柱模板安装前应清理模板外表并涂刷脱模剂。柱模采用组合钢模板(板面厚δ=6mm),竖楞采用8#槽钢,12#背靠背槽钢从柱四面固定形成柱箍,柱箍间距为750mm。 〔9〕立柱模板安装图 柱模板安装、固定后,由钢管脚手架从柱四周进行支撑,并在柱四周加设两道钢管斜撑。立柱模板安装如以下图,立柱模板顶面高出上层板底面5cm,以便脱模后凿除柱头浮浆后,立柱能进入上一层梁或板内2~3cm。 〔5〕底板模板施工 1〕底板倒角模安装 倒角模板采用壁厚5mm定型钢模,支撑为模板后纵向加设2根10#热轧槽钢作龙骨(主楞),钢管支架加固体系。为确保混凝土面及倒角模板不变形发生位移,支设钢模前,先在板或墙内预埋支撑钢筋,间距900mm。 倒角模板安装图 2〕底板下翻梁模板安装 下翻梁支模体〔同砼垫层〕在施做完成接地装置后与底板垫层一同施工,在下翻梁的开挖梁槽内支立砖砌〔或浇筑砼外模〕模板进行垫层施作,形成混凝土结构的梁模体系,垫层施工时按测量放线挖槽施工,满足梁体尺寸要求。 3〕底板上翻梁模板安装 底板上翻梁高出底板1330mm,采用撑脚法施工,施工过程及技术措施如下: 底板 钢筋撑脚示意图 ①制作撑脚站立杆:支模前,首先制作一些施工后不再撤除的撑脚,以支设主立杆形成悬梆模。撑脚用Φ25 钢筋制作,长度以底板厚度为依据,一般高出底板20cm,在底板厚度处焊10cm 长钢筋头,以支撑上部立杆。底板砼为抗渗砼,防止将来出现渗水现象,在筏板厚度的中间位置焊上一块10×10cm,δ=1mm 的止水片,如上图。 ②撑脚的布置:施工时撑脚的安放和使用数量,要依据支撑模板脚手架的需要,间距以60cm为宜。底板的防水层上还有一层保护层,因此站撑脚时不必担忧会将防水卷材挫破,用该撑脚支设好的悬梆模板形式如以下图所示。 底板钢筋 上翻梁模板支撑示意图 〔6〕施工缝模板安装 ①板施工缝模板施工方法 施工缝处堵模示意图 施工缝处堵头模采用50mm方木条锯齿加工〔见示意图〕,齿距按设计受力主筋间距制作,木条背后采用间距300mm的Φ20钢筋与结构主筋焊接加固支撑,木条固定时必需保证施工缝平直,且与止水带连接紧密防止漏浆。 ②侧墙分仓堵头模板主要施工方法 在分仓施工时,侧墙存在堵头情况。堵头模板用多层收口网封住,然后采用50×100mm方木,采用Φ22@300的钢筋横拦,钢筋横拦与侧墙内外主筋焊接,具体模板设计见右图。 〔7〕预留洞口、预留井模板安装 1〕预留洞口模板支撑布置 预留孔洞〔除了盾构出土孔,盾构吊出井〕处中板支撑系统与正常中板一样。结构板预留洞口布置以盾构吊装孔为例。盾构孔边梁1000×1800mm,梁模板采用厚度为18mm的胶合板,梁侧模竖向方木间距150mm,纵向大楞的间距为 盾构孔支撑布置图 300mm,支撑体系采用扣件式钢管脚手架;梁底模下小楞间距150mm,大楞间距300mm,扣式脚手架立轴横向间距300mm,纵向间距900mm,步距600mm,梁底模与侧模与钢管框架之间留出350mm的间距,采用顶托支撑。详见盾构孔支撑布置图。 2〕端墙盾构洞门模板支撑布置 侧墙模板采用厚度为18mm的胶合板,竖向用间距150mm 的100×500mm水平木枋作内楞。用铁钉将木枋在胶合板上定位。为使侧墙更好地到达防水效果,侧墙模板不用对拉螺栓固定模板,采用ф48双拼钢管作横向围檩,围檩的间距为600mm,支撑体系采用扣件式钢管脚手架。由于端部位置是三面墙,且在施工主体结构时要预留盾构下井孔洞〔就是中板及顶板暂时不施工,仅施工中间局部及周边框梁〕,故在扩大段位置钢管脚手架支撑体系立杆间距为600×900mm,端墙支撑杆间距为600×900mm,并在端墙位置加斜撑〔每隔3排立杆加一道,每道斜撑设3根撑〕,扩大段范围内沿里程方向及垂直里程方向均设置剪刀撑〔间距为每隔5排立杆〕,保证支撑体系的刚度及端墙的稳定。钢管框架与端墙之间留出350mm的宽度,供模板安装的工作空间。模板安装完成后,采用顶托撑于围檩与支架之间,使模板侧压力传于压楞后通过顶托再传递到支顶架。具体布置详见以下图。 端墙洞门模板支撑剖面图 盾构孔封堵施工顺序:底板清理干净后搭设钢管脚手架〔满堂〕→安装顶托→铺设纵向大楞〔双钢管φ48×3.5mm〕→铺设横向小楞〔50×100mm木方〕→安装18mm厚胶合模板→制作中板钢筋→浇筑中板砼→等中板砼强度到达设计强度的80%后开始搭设地下一层脚手架支撑系统→安装顶托→铺设纵向大楞〔双钢管φ48×3.5mm〕→铺设横向小楞〔50×100mm木方〕→安装18mm厚胶合模板→制作顶板钢筋→浇筑顶板砼→顶板砼强度到达100%后开始撤除地下二层及地下一层脚手架及模板。 地下二层〔一层〕模板支撑体系方案:模板支撑系统采用φ48×3.5mm扣件式满堂钢管脚手架,立杆采用顶部带可调上托,通过调整上托来调节模板支撑的高度。立杆间排距600×900mm〔横×纵〕,步距为600mm。底模与钢管框架之间留出350mm的间距,采用顶托支撑。其中下层为纵向双钢管φ48×3.5mm,置于钢管顶的顶托之上,其上布置横向方木〔100x50mm,间距150mm〕后铺18mm胶合板。 4.4检查验收 〔1〕模板工程施工 1〕模板安装 ①模板施工允许偏差 模板工程的施工质量符合?混凝土结构工程施工质量验收标准?的要求,保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。见现浇结构模板安装允许偏差表、预埋件和预留孔洞允许偏差表。 现浇结构模板安装允许偏差表 序号 工程 允许偏差 〔mm〕 检验方法 1 轴线位置 5 钢尺检查 2 底模上外表标高 ±5 水准仪或拉线、钢尺检查 3 截面内部尺寸 根底 ±5 用尺量 柱、墙、梁 +4 ,-5 4 层高垂直度 不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 5 相邻两板外表上下差 2 用尺量 6 外表平整度 5 用2m靠尺和赛尺检查 预埋件和预留孔洞的允许偏差表 序号 工程 允许偏差 〔mm〕 检验方法 1 预埋钢板中心线位置 3 钢尺检查 2 底模上外表标高 3 拉线、钢尺检查 3 插 筋 中心线位置 5 钢尺检查 外露长度 +10 ,0 4 预埋螺栓 中心线位置 2 钢尺检查 外露长度 +10 ,0 5 预留洞 中心线位置 10 钢尺检查 尺寸 +10 ,0 注:检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值 ② 模板施工一般要求 a:顶板、中板采用胶合板,模板下铺100×50mm方木平放进行衬垫,以便胶合板与方木固定,提高板模刚度,保证板面平整度要求,并且相邻两块竹胶板无论横向拼缝还是纵向拼缝,保证在同一根方木上进行搭接,设木钉固定,防止出现错台。 B:模板用于结构施工前,先进行除锈及清污处理。竹胶板板模在模板拼装校正完成,在板柱钢筋绑扎前进行脱模剂涂刷,脱模剂采用专用水性脱模剂均匀涂刷,保证后期脱模效果。结构混凝土浇筑前,对侧墙、立柱、板梁模板所有拼缝进行一次细致检查,对可能造成漏浆的拼缝采用玻璃胶在模板外侧进行密封,以保证模内混凝土面的光滑平顺。混凝土浇注前,对模板外表进行彻底清洗润湿,去除焊碴、杂物,保证模板外表清洁干净,以提高混凝土外表颜色一致性,控制好混凝土结构外观质量。 C:模板安装后仔细检查各构件是否牢固,固定在模板上的预埋件是否有所遗漏,安装是否牢固,位置是否准确,垂直度采用吊锤控制,要求模板安装的允许偏差是否在标准允许值以内,模板及支撑系统的整体稳定性是否良好,不留施工隐患。在浇筑混凝土的过程中,经常检查模板的工作状态,发现变形、松动现象及时予以加固调整。 2〕模板撤除 拆模时间应根据设计要求、气温和混凝土强度增长情况而定。对非承重侧墙模板,混凝土强度应到达2.5MPa以上,其外表和棱角不因拆模而损坏方可撤除。对于承重板,要求到达规定的混凝土设计强度的百分率〔见下〕后才能拆模,模板的撤除顺序一般是先非承重模板,后承重模板;先侧板,后底板。拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。撤除竖直面模板,应自上而下进行;撤除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别拆向两端。 ①墙体、柱子及梁侧模板撤除 侧墙模板撤除时,混凝土强度应到达2.5Mpa,以同条件养护试块试压结果为依据,每段测试一次。柱子模板及支架必须在到达设计强度前方可撤除。 墙体、柱子定型模板及支架撤除时,撤除顺序与模板安装顺序相反,先拆支架,后拆模板。墙体模板撤除,首先拆下模板与支架连结螺栓,再松开地脚螺栓,使模板及支架向后倾斜与墙体脱开。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时,可用撬棍撬动模板下口,不得在墙上口撬模板,或用大锤砸模板。撤除时砼强度到达能够保证砼外表及棱角不因拆模而损坏即可,现场根据经验及实际情况确定拆模时间,撤除时一定保证砼外表不受损。 ②中、顶板及梁模板撤除 a:顶、底板及梁模撤除时符合施工标准规定,根据现场同条件试块试压强度报告及现场试验结果,砼强度到达要求,拆模申请批准后,方可撤除顶板模板。 b:拆模强度控制:现浇顶板模撤除,以现场同条件试块试压强度为依据,各部位拆模时砼强度要求见下表 模板撤除时的混凝土强度要求 构件类型 构件跨度〔m〕 到达设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率〔%〕 板 ≤2 ≥50 >2、≤8 ≥75 >8 ≥100 梁、拱、壳 ≤8 ≥75 >8 ≥100 悬臂构件 — ≥100 c:负一层板、顶板模板及支架撤除时,先拆掉碗扣支架,每根主楞留1~2根立杆支柱暂不拆。操作人员站在已撤除的空隙间,拆去近旁余下的支柱,使其龙骨自由坠落。用钩子将模板钩下,等该段的模板全部脱模后,集中运出码好堆放。 d:撤除模板时拆下的扣件、螺栓,及时收集整理。 〔2〕支撑体系安装 端头扣件式满堂支撑架安装满足以下要求: 1〕纵向水平杆的构造应符合以下规定: ①纵向水平杆应设置在立杆内侧,单根杆长度不应小于3跨; ②纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接,并应符合以下规定: a:两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。 b:搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定;端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 2〕横向水平杆的构造应符合以下规定: ①作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据支承脚手架的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2; ②主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁撤除; 3〕每根立杆底部宜设置底座或垫板; 4〕脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上; 5〕脚手架立杆根底不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,上下差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm; 6〕单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶部外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 7〕脚手架立杆的对接、搭接应符合以下规定: a:当立杆采用对接接长时,立杆的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3; b:当立杆采用搭接接长时,搭接长度不应小于1m,并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm; 8〕满堂支撑架立杆、水平杆的构造应符合1〕、3〕、4〕、5〕、7〕条的规定,水平杆长度不宜小于3跨; 9〕满堂支撑架应根据架体的类型设置剪刀撑,在扫地杆处设置一道,剪刀架交叉层设一道,顶部水平杆处设置一道;所有剪刀撑与立杆相接处均应用扣件连接,如不便连接,应在相邻横杆处连接,横向剪刀架每隔不大于4.8m设置一道; 10〕竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45~60度,水平剪刀撑与支架纵〔或横〕向夹角应为45~60度。剪刀撑斜杆接长应符合7〕条规定; 11〕满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm,插入立杆内的长度不得小于150mm。 标准段碗扣式满堂支撑架安装满足以下要求: 1〕支撑体系采用碗扣式脚手架。脚手架钢管进场后,对钢管、扣件进行检查验收,不合格产品不得使用。 2〕模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距,底层纵、横水平杆作为扫地杆,距地面高度应小于或等于350mm,立杆底部应设置可调底座或固定底座;立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。 3〕模板支撑架斜杆设置应符合以下要求: ①当立杆间距大于1.5m时,应在拐角处设置通高专用斜杆,中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑; ②当立杆间距小于或等于1.5m时,模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑;中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑,其间距应小于或等于4.5m; ③剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45·~60·之间,斜杆应每步与立杆扣接。 4〕当模板支撑架高度大于4.8m时,顶端和底部必须设置水平剪刀撑,中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。 5〕当模板支撑架周围有主体结构时,应设置连墙件。 〔3〕主体施工与基坑换撑 1〕随着车站各部位混凝土结构施工,基坑内的支撑也逐层撤除,以单仓结构为例,基坑支撑换拆流程如下: 底板、底纵梁钢筋安装、模板支搭、混凝土浇注完毕,且混凝土强度到达设计强度的70%→撤除基坑内第三道钢支撑→侧墙及立柱钢筋安装、模板支搭、混凝土浇注完毕→中板、中纵梁支架及模板安装、钢筋安装、混凝土浇筑完毕,且混凝土强度到达设计强度70%→撤除基坑内第二道钢支撑→中板以上侧墙及立柱钢筋安装、模板支搭、混凝土浇筑完毕→顶板、顶纵梁支架及模板安装、钢筋安装、混凝土浇筑完毕,且混凝土强度到达设计强度75%→撤除第一道混凝土支撑→回填覆土,恢复路面 2〕基坑内支撑撤除考前须知: ①施工作业人员进入现场必须正确佩带平安帽,严禁酒后作业。 ②在拆撑作业中设有专人进行指挥作业,其余施工人员必须服从指挥。 ③撤除过程中,必须有信号工在现场对龙门吊进行指挥。 ④气焊工及其他操作人员在拆撑作业时必须正确佩带平安带。 ⑤拆撑作业影响范围内的非操作人员必须停止一切作业,退出拆撑施工区域。特别是钢支撑下方严禁站人。 ⑥基坑内支撑水平方向隔根撤除,严禁从一端依次逐根撤除。 ⑦撤除时防止瞬间应力释放过大而导致结构局部变形、开裂。撤除时要分上卸载支撑预应力。 五、满堂脚手架预压方案 5.1 满堂脚手架预压目的 根据设计要求和施工需要,支架体系搭设完毕后,应进行支架体系的堆载预压。计算支架沉降量的计算公式均是近似的,精度有限;通过预压后可消除非弹性变形,得出弹性变形的较准确数值。为所施工的结构物更接近于设计提供了有利条件,并保证了施工期间的结构平安。 预压期间测量人员按设置的观测点逐级加载后进行测量复核并做好记录,待荷载卸下后,再对原测设点的历次观测记录,进行分析、比拟后,计算出支架受压后的压缩变形。压缩变形包括两种:永久变形和弹性变形。 对于永久变形经过预压试验后,即可消除,不至于使主体结构浇筑后造成裂缝。而对于弹性变形,可根据测量结果在支架支设模板时适当抬高底模标高,以消除弹性变形的影响,保证层板浇筑后标高能到达设计高度。 5.2 预压试验的内容 本标段所用钢管脚手架地基均为砼,支架选用碗扣式脚手架,预压内容主要为支架预压,方案选取第10段其中两道支撑间距支撑系统进行预压试验,确定支撑体系稳定性及弹性变量。 5.3 支架预压方法 选取代表性的局部进行预压,本次选取二仓主体结构。具体预压方法如下: ⑴预压材料选用砂石料,预压材料的堆码按设计现浇板的自重和分布形式堆放,加载时对称等载预压布置,防止支架偏压失稳,加载顺序按混凝土浇筑顺序进行,加载时分两次进行。 ⑵依据现浇板钢筋砼重量分布情况,在搭好的支架上堆放与现浇板等重的砂袋,预压载荷按现浇板重量及未铺设模板重量之和的110%加载。施工前,准备好足量的混凝土重量块,然后用人工转运到位,并按结构顶板结构形式合理布置等同重量的混凝土块,根据计算顶板每平方加持重量为2t,中板支架系统每平方加持重量为3t。 ⑶预压监测点布置,根据区间结构顶板的跨度,地基观测点及支架变形观测点布置如下图。 观测点布置图 ⑷当支架稳定后,即可卸掉预压料,卸载时要分层卸,全部卸载完成后,测量底模标高,计算出支架和地基的弹性变形量。作为调整模板预拱度的依据。在预压结束、模板调整完成后,再次检查支架和模板是否牢固。卸载完成后,要再次复测各控制点标高。 5.4 预压监测 布置好观察点后,按加载和卸载步履分别测量各级荷载下的监测点荷载量,并在卸载后全面测量各监测点的回弹量。注意要每24小时进行一次观测,做好记录,如发现异常及时上报,并及时进行处理。 5.5 数据分析整理 测量人员对每次测量数据进行详细记录,根据现场采集的数据进行分析、整理、修正,得出系统变形量。 ⑴永久变形量〔即非弹性变形〕通过110%荷载试压后,就可认为支架、模板、钢管等的非弹性变形已经消除。 ⑵弹性变形,应根据该弹性变形值,在底板上设置预拱度,以使支架变形后顶板净空满足设计要求。 六、质量保证措施 (1)模板必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。对超重、大体积混凝土施工时模板支撑刚度进行施工设计计算。 (2)模板拼缝平整严密,模板拼缝处内贴止水胶带,防止漏浆,模内必须干净。 (3)模板安装前,经过正确放样,检查无误后才能立模安装。 (4)为减少混凝土在浇筑过程中对模板的过大冲击造成爆傍,浇筑时必须间隔一定时间移动泵管均匀浇筑,以最大限度减少混凝土对侧壁模板的冲击。 (5)本工程墙壁较厚,且模板采用对撑方法,不用拉杆,因此在混凝土浇筑时必须用拖泵,左右侧壁对撑进行,高差不超过20cm,为减少对侧壁的压力,需控制浇筑速度。 (6)在制作安装模板时,应特别注意模板接缝必须严密,接缝处须用胶纸粘贴。保证位置、垂直度和几何尺寸轴线准确,因此模板安装后,应再认真复核和加固。浇筑混凝土前,要湿透模板。 (7)拉通线全过程监控,一般拉上中下三道通线,墙模安装后全面检查纠正,浇筑混凝土时随时检查校正。 (8)拆模板时应用铁撬先拆出小模,然后用木楔楔入,使模板与混凝土外表脱离,再用铁撬撬模。 (9)预埋件与预留孔洞必须位置准确,安设牢固。 (10)支柱所设的水平支撑与剪刀撑,按构造与稳定性布置。 (11)模板体系安装好后,满足设计要求的几何尺寸,且具有足够强度、刚度和稳定性。 (12)模板与混凝土的接触面涂隔离剂。 (13)壁板安装好后外表要平整,接缝不至于漏浆,对于过大的接缝要用胶纸粘贴。 (14)模板安装过程中加强质安检查,对垂直度、平整度控制严格把关,对角预留孔认真埋设,不能漏埋。 (15)侧壁模板拆模时,侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时,方可撤除。 (16) 进入现场的支撑体系产品及构配件应具备以下证明材料。 1〕主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。 2〕应提供配套管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 (17) 构配件进场质量检查的重点。钢管壁厚、焊接质量、外观质量、可调底座和可调托座丝杆直径、有效半径、与调节手柄配合间隙以及材质等。 构配件进场质量检查工程表 部件名称 检查工程 允许偏差〔㎜〕 立杆 横杆 长度 ±1.5 弯曲 6 裂纹 无 壁厚 -0.2 锈蚀 无或轻微 可调立杆 可调底座 长度 ±3.0 弯曲 1 丝杆直径 -0.1 丝杆有效半径 -0.1 丝杆与调节手柄配合间隙 L/200 锈蚀 无或轻微 七、施工平安保证措施 7.1施工平安管理组织构架 平安生产管理组织 人员 职务 工作 职责 联系 刘云龙 工程经理 主持全面工作,组织对工程质量、平安、工期和环保等目标制定和全面落实 杨小飞 平安总监 协助工程经理搞好工程施工过程中的平安管理工作,实施现场平安标准工地建设管理工作 蔡豪学 总工 主抓全面技术管理工作。负责组织编制本工程实施性施工组织设计及制定重大的技术方案 龚红军 工程副经理 协助工程经理做好现场平安生产工作 余忠娥 党工委书记 负责管理方针、管理目标、管理体系文件在本工程全体员工中的宣传教育,确保管理体系的持续有效运行 胡俊 副总工程师 在工程部技术负责人的领导下,负责工程施工全过程技术管理,包括施工技术、合同、计量、测量、监测、计价验工及生产调度等 黄伟 安质部副部长 编制和呈报平安技术方案、平安措施、环保技术方案、环保措施,并在施工过程中监督、检查和落实;定期组织平安、环保检查,及时发现事故隐患,下发隐患整改通知书,并监督整改 石豪 工程部副部长 在技术负责人及副总工程师的领导下,负责组织重点技术问题攻关,技术交底,检查指导作业工区的技术工作 章华峰 办公室主任 协助工程经理做好工程经理部日常管理工作。负责劳资人事、医疗卫生、宣传教育、治安保卫、环境监测等综合管理工作 吴潇 计财部副部长 负责工程工程的财务管理及方案统计工作 周泽军 物资部副部长 负责施工生产物资、设备的采购、租赁、验收及供给等管理工作。负责编制、调整及优化设备、配件、材料供给方案 7.2施工平安技术措施 认真贯彻“平安第一,预防为主〞的方针,严格执行国家行业和企业的平安生产法规和规章制度,认真落实各级人员的平安生产责任制。 1〕严格按照施工作业流程,应按专项施工方案相关要求向搭设和使用人员做好平安、技术交底。 2〕作业人员必须正确佩戴平安帽,高空作业系好平安带,并扣在支撑横杆上面,支撑间隙以45mm厚木板铺设施工走道,垂直运输充分利用吊车等起重机械将杆件吊运至作业平台,局部由于工地场地限制无法采用吊车吊运的杆件及材料,采用滑轮绳索吊运,施工时下方场地必须保持净空,绝对禁止非作业人员进入现场。 3〕支撑安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。 4〕可调托座处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 5〕应防止装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。 7〕支撑系统〔横杆、立杆〕不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。 8〕工序检查:施工现场应配备专职质量员和平安员进行前后道工序交接检查和现场监护,支撑验收合格后才能进入下道工序施工。 9〕模板安装工序之后的钢筋绑扎、水电管线安装、混凝土浇筑等必须严格遵循相应专项施工方案,以减少不可预见性荷载对模板及其支撑产生的不利影响。 7.3施工平安保证措施 〔1〕高处作业平安措施 1)从事高处作业要定期进行体检,不适于高处作业的禁止其作业。 2)高处作业衣着要灵便,禁止穿硬衣和带钉易滑的鞋。 3)高处作业用材料要堆放平稳,工具随手放入工具袋内,上下传递物件,禁止抛掷。 4)遇有雾、雨、大风等恶劣天气影响施工平安时,禁止进行露天高处起重作业。 5)梯子不得缺档,不得垫高使用。 6)没有平安防护设施,禁止在脚手架和脚手架,挑架上行走,高处作业应与地面联系专人负责。 〔2〕支架搭设平安措施 支架所使用材料和搭设要求: 1)立杆:纵横向立杆间距≯2m,步距≯1.8m。 2)钢管立杆搭设过程中随时检查垂直度,垂直度偏差不大于1%。 〔3〕支架撤除平安措施 1)撤除脚手架和脚手架前,班组成员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中,工具不用时要放入工具袋内。 2)正确穿戴好个人防护用品,脚穿软底鞋,撤除挑架等危险部位挂平安带。 3)撤除脚手架和脚手架前,周围应设围栏或警戒标志,在交通要道设专人监护,禁止非作业人员入内。 4)严格遵守撤除顺序,由上而下,一步一清,不准上下层同时作业。 5)撤除脚手架和脚手架的横杆、立杆,由中间操作人往下顺放钢管,不得往下乱扔。 6)撤除的支架和支架杆、脚手板、杆件等材料应往入传递或用绳索吊下,不得往下投扔,以免伤人和对已施工成品结构物的破坏。 7)撤除过程中最好不要中途换人,如必须换人时,应将撤除情况交接清楚。 8)撤除过程中最好不要中断,如确需中断应将撤除局部处理清楚告一段落,并检查是否会倒塌,确认平安前方可停歇。 9)支架和支架撤除完后应将架料分类堆放,堆放地点要平坦,下设支垫排水良好。钢类最好放置室内,堆放在室外应加以遮盖。 10)弯曲变形的钢构件应调直,损坏的及时修复并刷漆以备再用,不能修复的应集中报废处理。 11)辅助设施:上料通道四周应设1m高的防护栏杆,上下架应设斜道或扶梯,不准攀登脚手架和脚手架杆上下。 12)模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人;在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上,不得堆放超载的材料和设备等。 八、监测监控 (1)班组日常进行平安检查,工程部每周进行平安检查,所有平安检查记录必须形成书面材料。 (2)高支模日常检查,巡查重点部位: 1〕杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2〕地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空。 3〕连接扣件是否松动。 4〕架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5〕施工过程中是否有超载现象。 6〕平安防护措施是否符合标准要求。 7〕支架与杆件是否有变形的现象。 (3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 (4)监测工程:立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的根底沉降。 (5)监测点布设 支架监测点布设应按监测工程分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。 监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆根底沉降监测点。 监测仪器精度应满足现场监测要求,并设变形监测报警值。 (6)监测频率: 在浇筑砼过程中应实施实时监测,一般监测频率30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。 脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出: 序号 工程 搭设允许偏差 变形允许值 变形预警值 检查工具 1 立杆钢管弯曲3m<L≤4m 4m<L≤6.5m L/500 / / 吊线和卷尺 2 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤6.5m L/250 / / 吊线和卷尺 3 立杆垂直度全高 100mm / / 经纬仪及钢板尺 4 立杆脚手架高度H内 H/500 / / 吊线和卷尺 5 立杆顶水平位移 L/200 / / 经纬仪及钢板尺 6 支架整体水平位移 L/400 / / 经纬仪及钢板尺 (7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼,疏散人员,并进行加固处理。 九、应急预案 9.1 工程预案概况 本工程结构情况属于?危险性较大的分局部项工程平安管理方法?的通知 〔建质[2021]87号〕规定的危险性较大工程。模板系统作业面最高为6.94m,在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。 9.2 机构设置 为对可能发生的事故能够快速反响、求援,工程部成立应急求援小组。由现场负责人任组长,负责事故现场指挥,统筹安排等。当施工再起发生事故,假设应急救援小组组长不在位时,由副组长负责现场指挥救援。 9.3 机构的职责 〔1〕负责制定事故预防工作,并组织相关部门人员的应急救援工作职责。 〔2〕负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作,统一对人员,材料物资等资源的调配。 〔3〕进行有针对性的应急救援应变演习,有方案区分任务,明确责任。 〔4〕当发生紧急情况时,立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延,必要时,报告当地部门,取得政府及相关部门的帮助。 9.4 应急救援工作程序 〔1〕当事故发生时小组成员立即向组长汇报,由组长立即上报工程总部和公司,必要时向当地政府相关部门,以取得政府部门的帮助。 〔2〕由应急救援领导小组,组织工程部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去,尽快控制险情蔓延,并配合、协助事故的处理调查工作。 〔3〕事故发生时,组长或其他成员不在现场时,由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 〔4〕工程部指定负责故事的收集、统计、审核和上报工作,并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 9.5 应急救援方法 1〕高空坠落 〔1〕现场只有1人时应大声呼救;2人以上时,应有1人或多人去打“120〞急救 及马上报告应急救救援领导小组抢救。 〔2〕仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。 〔3〕如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等病症,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命平安。 〔4〕如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否那么会加重伤情。 2〕模板支架坍塌 〔1〕地当发生高大模板坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场。 〔2〕报120急救中心,到现场抢救伤员。〔应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系 等,并派人到路口等待〕。 〔3〕急报工程部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施。 〔4〕清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,防止遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小。 〔5〕预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。 3〕物体打击 〔1〕当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到平安地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。 〔2〕止血:根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 〔3〕对伤口包扎:以保护伤口、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。 〔4〕对于头部受伤的伤员,首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等病症,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命平安。 〔5〕如果是轻伤,在工地简单处理后,再到医院检查;如果是重伤,应迅速送医院拯救。 〔6〕预备应急救援工具如下表: 应急救援工具表 序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支撑 假设干 支撑加固 2 模板、木枋 假设干 支撑加固 3 担架 2个 用于抢救伤员 4 止血急救包 4个 用于抢救伤员 5 手电筒 6个 用于停电时照明求援 6 应急灯 6个 用于停电时照明求援 7 爬梯 3樘 用于人员疏散 8 对讲机 8台 联系指挥求援 4〕触电事故 触电情况的发生采取的应急措施: ①发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开,使伤员尽早脱离电源。 ②对神志清醒者,应让其在通风处休息一会,观察病情变化。 ③对已失去知觉者,仰卧地上,解开衣服等,使其呼吸不受阻碍,对心跳呼吸停止的触电者,应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。 十、模板及支架验算书 〔一〕三角架支撑验算 概况:本方案标准段侧墙模板采用2200mm×2000mm×8mm平面钢模板,最高浇筑混凝土高度为4.4m,施工时两块钢模板上下拼装,钢模板外侧均匀布置三角桁架支撑体系,桁架底部通过斜向锚筋与地面连接固定。 1.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力,根据测定,随混凝土的浇筑高度而增加,当浇筑高度到达某一临界时,侧压力就不再增加,此时的侧压力即新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力到达最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践,可按以下二式计算,并取其较小值: 式中 F ---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力〔KN/m2〕 γc------混凝土的重力密度〔kN/m3〕取25 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间〔h〕,可按实测确定。当缺乏实验资料时,可采用t=200/(T+15)计算;所以t=200/(25+15)=5.0; T------混凝土的温度〔°〕取25° V------混凝土的浇灌速度〔m/h〕;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度〔m〕;取4.0m β1------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.1; β2------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm时,取0.85;50—90mm时,取1;110—150mm时,取1.15。 =0.22x25x5.01/2 =49.20kN/m2 =25x4.4 =110 kN/ m2 取二者中的较小值,F=49.20kN/ m2作为模板侧压力的标准值,并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4,那么作用于模板的总荷载设计值为: q=49.20x1.2+4x1.4 =64.64kN/ m2 单侧支架主要承受混凝土侧压力,取混凝土最大浇筑高度为4.4m,侧压力取为64.64KN/m2,有效压头高度h=F/γc =2.58m。〔见以下图〕 2. 支架与埋件受力计算 单侧支架按间距750mm布置。 2.1 分析支架受力情况:取o点的力矩为0,那么: 2.455xR=F1x〔2.15+2.25/3〕+F2x〔2.15/2〕 R=124.33KN 其中: F1=0.5x0.75x73.02 x2.25=61.61KN F2=0.75x73.02 x2.15 =117.74KN 2.2 支架侧面的合力为:F合=F1+F2=179.35KN 根据力的矢量图得F合和R的合力为:〔见以下图〕 〔F总〕2= 〔F合〕2+〔R〕2=179.352+124.332 F总=218.23KN 与地面角度为:α=34.73° 由F总分解成两个互为垂直的力,其中一个与地面成45度,大小为:T45°=214.73 KN T45°共有7.5/4个埋件承当, 其中单个埋件最大拉力为:Fa= T45°/(7.5/4)= 114.52KN 2.3 埋件强度验算 预埋件为一级钢d=28mm,埋件最小有效截面积为:A=3.14×142=615.44mm2 轴心受拉应力强度:σ=Fa/A=114.52×103/615.44 =186.08MPa <f=210MPa 符合要求 2.4 埋件锚固强度验算 对于弯钩螺栓,其锚固强度的计算,只考虑埋入砼的螺栓外表与砼的粘结力,不考虑螺栓端部的弯钩在砼根底内的锚固作用。 锚固强度:F锚=πdhτb=3.14x28x700x2.5 =153.86kN>Fa=114.52 KN 符合要求 其中: F锚-锚固力,作用于地脚螺栓上的轴向拔出力〔N〕 d-地脚螺栓直径〔mm〕 h-地脚螺栓在砼根底内的锚固深度〔mm〕 τb -砼与地脚螺栓外表的粘结强度(N/mm2),一般在普通混凝土中τb取值2.5~3.5N/mm2 〔二〕侧墙模板计算 1荷载分析 本方案标准段侧墙模板采用2200mm×2000mm×8mm平面钢模板,端头侧墙模板采用915mm×1830mm×18mm竹胶板 。混凝土自重γc =25KN/m3,砼采用泵送,考虑浇筑速度2m/h,侧墙浇筑高度为6.33米,混凝土温度T=25℃〔暂估〕,用插入式振捣器振捣。 2荷载计算 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F1=49.20KN/m2,倾倒混凝土产生的水平载荷标准值F2=4 kN/ m2 ;有效压头高度h=F1/γc =2.58m。 (1) 端头侧墙采用竹胶板,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减,因此侧压力荷载效应设计值: q=(49.20x1.2+4x1.4)x0.9 =58.18kN/ m2 〔2〕标准段侧墙采用钢板,其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,因此侧压力荷载效应设计值: q=(49.20x1.2+4x1.4)x0.85 =54.94kN/ m2 3 模板计算 3.1侧墙模板计算 侧模板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原那么是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 计算参数为:端头侧墙面板采用18mm厚竹胶板,次楞为100mm×50mm方木,次楞间距为150mm,主楞2根¢48双拼钢管,间距为600 mm;标准段侧墙面板采用8mm钢板,次楞采用14#槽钢双拼焊接形成的三脚架,间距为750mm。 端头侧墙模板、次楞及主楞验算 1)模板抗弯、抗剪验算 模板计算简图 模板厚度 t mm 延米带惯性矩 I=b*h3/12 mm4 截面抵抗矩 W=b*h2/6 mm3 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量E N/mm2 18 486000 54000 13 1.4 9800 作用在模板上的侧压力:q=58.18×1.0=58.18KN/m2 计算跨度(内楞间距): =150.00mm 模板所承受最大弯矩为: 模板所承受最大剪力为: 模板的受弯应力值计算: 满足要求 模板受剪应力值:因其侧压力是三角形分布的,其下方的荷载为最大,故取靠近模板底1米宽的模板作为计算对象,化为线荷载: 模板受剪应力值计算: 满足要求 模板挠度验算 根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021公式〔-4〕验算 q--作用在模板上的恒荷载均布线荷载标准值: qg =48.20×1.0=49.20KN/m l--计算跨度(内楞间距): l = 150.00mm; E--面板材质的弹性模量: E = 9800.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I =48.6cm4; 满足要求 2〕次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50×100×100/6 = 83333.33 mm3 ; I = 50×100×100×100/12 =4166666.67 mm4 ; 次楞计算简图 次楞强度验算计算: 其中,σ -- 次楞弯曲应力计算值(N/mm2); M – 次楞的最大弯距(N.mm); W – 次楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 作用在次楞上的荷载:q=58.18×0.15= 8.727KN/m2 l--计算跨度(主楞间距): l = 600; 次楞承受的最大弯矩: 次楞承受的最大剪力: 那么<[f]=13MPa 次楞的最大抗弯强度满足要求。 次楞的最大剪力强度满足要求 次楞挠度验算:. 根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021进行验算 q--作用在次楞上的恒荷载均布线荷载标准值: qg =49.20×0.15=7.38KN/m l--计算跨度(主楞间距): l = 600mm; E—次楞材质的弹性模量: E = 9000N/mm2; I—次楞的截面惯性矩: I = 5×10×10×10/12=416.67cm4; 挠度满足要求 3〕主楞计算 主楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用2根双拼钢管,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢管直径 mm 钢管厚度t mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 48 2.8 203754 8488 截面面积 mm2 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 794.8 205 120 412000 主楞抗弯、抗剪强度验算 其中 σ -- 主楞受弯应力计算值(N/mm2) M – 主楞的最大弯距(N.mm); W – 主楞的净截面抵抗矩; [f] –主楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算: 其中,作用在主楞上的荷载: P = 58.18×0.6×0.15=5.24KN/m2 主楞计算跨度: l=600mm; 主楞的最大弯距:M = 0.175×5.24×600= 5.5×105N.mm 主楞的最大剪力:V=0.65P=0.65×5.24=3.406KN 经计算得到,主楞的受弯应力计算值: σ = =5.5×105/8.49×103 = 64.78N/mm2<[f]= 205 N/mm2 满足要求; 主楞的受剪应力计算值: 满足要求; 主楞挠度强度验算 其中 E – 主楞的弹性模量,其值为 206000N/mm2; p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =49.20×0.6×0.15=4.428KN/m2; l--计算跨度:l=600mm; I—截面惯性矩:I = 203754mm4; 满足要求 标准段侧墙模板及次楞验算 1)模板抗弯验算 模板计算简图 腹板厚度5mm2,高度80mm,每延米3个腹板,钢模板计算参数: 钢板厚度 t mm 钢板面积 mm2 延米带惯性矩I mm4 截面抵抗矩W mm3 8 1520 745273.87 18221.85 抗弯强度 f N/mm2 腹板厚度和高度 mmXmm 抗剪强度f N/mm2 弹性模量E N/mm2 215 5x80 125 206000 作用在模板上的侧压力:q=54.94×1.0=54.94KN/m 计算跨度(内楞间距): =750.00mm; 模板所承受最大弯矩为: 模板所承受最大的剪力:V=0.6ql=0.6×54.94×0.75=24.72KN 模板的受弯应力值计算: 满足要求 模板的受剪应力值计算: 满足要求 2)模板挠度验算 根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021公式〔-4〕验算 q--作用在模板上的恒荷载均布线荷载标准值: qg =49.20×1.0=49.20KN/m2; l--计算跨度(内楞间距): l = 750.00mm; E--面板材质的弹性模量: E = 206000.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I =745273.87mm4; 满足要求 〔三〕顶板模板及支架验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本计算书中,计算时按照最大顶板厚度700mm进行设计计算: 端头段,中板〔顶板〕采用18mm厚竹胶板,搭设扣件式满堂钢管支架,横向间距600mm、纵向间距900mm、步距600mm,次楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用2根1组的双拼钢管,间距900mm。 标准段,中板〔顶板〕采用18mm厚竹胶板,搭设碗扣式满堂钢管支架,纵向间距900mm、横向间距900mm、标准步距1200mm,背楞采用木方100×50mm,间距150mm、主楞采用I10工字钢,间距900mm。 1. 荷载计算 根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021查得: 模板下模板及其方木自重标准值G1K=0.5KN/㎡ 模板下支架自重标准值为G2K=0.75KN/㎡ 新浇筑混凝土自重标准值G3K=24KN/m3,700mm厚新浇混凝土板自重标准值为24×0.7=16.8KN/㎡ 钢筋自重标准值G4K:1.1×0.7=0.77KN/㎡ 施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土,故计算时取均布荷载Q1k=2.5KN/㎡。 振捣混凝土产生的垂直荷载标准值Q2k: 水平模板取2KN/㎡ 倾倒混凝土时,对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3k取2KN/㎡。 2. 顶板计算 2.1 模板计算 模板采用普通胶合多层板模板,其参数如下表: 模板厚度 t mm 延米带惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量E N/mm2 18 486000 54000 13 1.4 9800 模板抗弯、抗剪强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, σ --底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(板底支撑间距): l=150mm; q -- 作用在板底模板的均布荷载设计值(kN/m); 模板验算的自重标准值为:gk =( G1K + G3K + G4K )×1 =〔0.5+16.8+0.77〕×1=18.07KN/m; 最大弯矩计算时,简化为三跨连续梁, 1〕. 施工人员及设备按均布荷载最不利位置布置(如以下图)计算: 活载最大弯矩:Mq =-0.117qkl2 =-0.117×2.5×0.152 =-0.0066KN.m 根据三跨梁内力系数知,自重作用下中支座处有最大负弯矩: Mk = -0.1gkl2 =-0.1×18.07×0.152 =-0.041KN.m 按均布荷载考虑时,荷载设计值可乘以0.9予以折减,此时最大弯矩设计值: M支座=〔1.2×Mg+1.4×Mq〕×0.9 =-〔1.2×0.041+1.4×0.0066〕×0.9=-0.053kN.m 2〕. 施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时 跨中最大弯矩:M跨中=〔1.2×Mg+1.4×Mq〕×0.9 =〔1.2×0.08×18.07×0.152+1.4×0.213×2.5×0.15〕×0.9=0.136kN.m 支座处最大弯矩:M支座=〔1.2×Mg+1.4×Mq〕×0.9 =-〔1.2×0.1×18.07×0.152+1.4×0.175×2.5×0.15〕×0.9=-0.127kN.m 综上所述弯矩值,取跨中最大弯矩值M=0.136KN.m进行截面验算 σ =M/W=0.136×106/54000=2.5N/mm2<=13MPa 满足要求 模板挠度验算 根据荷载组合知根据?建筑施工模板平安技术标准?挠度验算时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载设计值如下: 最大挠度验算: <=150/400=0.375mm 通过计算,采用板厚18mm竹胶板受力满足要求。 3.2 次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 方木宽度b mm 方木高度h mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 50 100 4166666.67 83333.33 面积 S mm3 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 5000 13 1.4 9000 次楞计算简图 次楞强度验算计算: 其中,σ -- 次楞弯曲应力计算值(N/mm2); M – 次楞的最大弯距(N.mm); W – 次楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 l--计算跨度(主楞间距): l =900mm; 作用在次楞上自重的荷载标准值:gk=〔G2K+ G3K + G4K〕×0.15 =〔0.75+16.8+0.77〕×0.15=2.748kN/m 施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时: 跨中最大弯矩M中=(1.2×0.08gkl2+1.4×0.213qkL) ×0.9=〔1.2×0.08×2.748×0.92+1.4×0.213×2.748×0.9)×0.9=0.856KN.m 支座最大弯矩M支=(-1.2×0.1gkl2-1.4×0.175qkL) ×0.9=〔-1.2×0.1×2.748×0.92-1.4×0.175×2.748×0.9)×0.9=-0.786KN.m 综上所述弯矩值,取跨中最大弯矩值M=0.856KN.m进行截面验算 σ =M/W=0.856×106/83333.33=10.27N/mm2<=13MPa 满足要求 2〕 挠度验算 根据荷载组合知根据?建筑施工模板平安技术标准?挠度验算时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载设计值如下: 最大挠度验算: <=900/400=2.25mm 通过计算,次楞采用100mm×50mm方木满足要求。 3.3主楞计算 主楞直接承受次楞传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,端头双拼钢管主楞进行验算,截面参数见下表: 钢管直径 mm 钢管厚度t mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 48 2.8 203754 8488 截面面积 mm2 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 794.8 205 120 412000 标准段主楞采用10#工字钢,截面参数见下表: 型钢高度H 型钢宽度 腹板厚度 mm 翼板厚度t ㎜ 惯性矩I ㎜4 抵抗矩W ㎜3 弹性模量 E N/mm2 抗弯强度 f N/㎜2 抗剪强度fv N/㎜2 100 8 4.5 7.6 896759.3 17935.2 206000 215 125 150 150 150 150 主楞计算简图 主楞抗弯强度验算 其中 σ -- 主楞受弯应力计算值(N/mm2) M – 主楞的最大弯距(N.mm); W – 主楞的净截面抵抗矩; [f] –主楞的强度设计值(N/mm2) 恒荷载:活载: 按最不利荷载考虑: 跨中最大弯矩M中=0.244G1l+0.289Q1L=0.244×2.97×0.9+0.289×0.284×0.9=0.73KN.m 支座最大弯矩M=-0.267G1l-0.311Q1L=-0.267×2.97×0.9-0.311×0.284×0.9=-0.79KN.m 综上所述弯矩值,取支座最大弯矩值M=0.79KN.m进行截面验算 〔1〕抗弯承载能力检算: 端头: 满足要求 标准段: 满足要求 〔2〕挠度检算 端头: 满足要求! 标准段: 满足要求! 3.4支架稳定性验算 钢管外径mm Φ mm 钢管壁厚 t/mm mm 截面面积 A / mm2 惯性矩I/ mm4 抵抗矩W/ mm3 W cm 3 48 2.8 397.4 10.18 4244 回转半径i/ cm 截面面积矩Sx cm 3 抗弯强度f N/mm2 抗剪强度fv N/mm2 弹性模量E N/mm4 1.601 10.95 205 120 206000 ①端头段,搭设扣件式满堂钢管支架,横向间距600mm、纵向间距900mm、步距600mm; 每根立杆承受的轴心荷载为: 立杆长度计算: a、顶部立杆段:l。=kµ1〔h+2a〕h= 1.155×1.4×〔600+2×350〕=2102㎜。 b、非顶部立杆段:l。=kµ2h=1.155×3.8×600= 2633㎜。 其中:k——立杆计算长度附加系数,其取值1.155; µ1,µ2——单杆计算长度系数; h——模板支撑架步距; a——支撑架立杆伸出顶层〔或底层〕水平杆中心线至支架可调底座〔或可调托座〕支撑点的距离。 立杆计算长度两者取大值,即lo=2633㎜。 长细比λ= l。/i=2633/16.01=164 查建筑?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ130-2021〕附录A得:稳定系数 杆件稳定性: f=N/ A=17.1×103/(0.262×397.4)=164.2Mpa≤[f N]= 205Mpa满足标准要求。 ②标准段,搭设碗扣式满堂钢管支架,纵向间距900mm、横向间距900mm、标准步距1200mm; 1200 单肢立杆轴向力:N=(1.2〔G1k+G2K+G3K+G4K〕+1.4(Q1K+Q2K+Q3K))LXLY =〔〔0.75+16.8〕×1.2+〔2.5+2+2〕×1.4〕×0.9×0.9=24.43KN; 其中〔G1k: 模板及方木自重标准值;G2K:支撑架自重标准值; G3K:新浇筑混凝土自重标准值;G4K:钢筋自重标准值; Q1K:施工人员及设备荷载标准值;Q2K+Q3K:浇筑和振捣混凝土 产生的荷载标准值〕 计算简图:碗扣架的计算可以看成是两端铰支的轴向压杆 杆件的长细比:λ=ul/i=1×1200/16.01=75 查建筑 ?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ166-2021〕 附录E得:稳定系数 杆件稳定性: f=N/ A=27.04×103/(0.750×397.4)=90.72Mpa≤[f N]= 205Mpa满足标准要求。 〔四〕梁模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本计算书中,计算时梁按照1200×1600mm进行设计计算: 梁侧模采用18mm厚竹胶板,模板外侧依次为水平纵向次楞100mm×50mm方木,间距150mm、2根1组的竖向钢管,与侧模等高,间距600mm。 梁底模采用18mm厚竹胶板,底模下部次楞采用100mm×50mm方木,间距150mm、主楞采用2根1组的钢管,支架体系采用碗扣式满堂支架,梁底横向加密间距为450mm,纵向立杆间距为600mm,步距为600mm。 4.1荷载计算 根据?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-2021及建筑施工承插型碗扣式钢管支架平安技术规程DGJ32/TJ69-2021查得: 模板下模板及其方木自重标准值G1K=0.5KN/㎡ 模板下支架自重标准值为G2K=1.2KN/㎡ 新浇筑混凝土自重标准值G3K=24KN/m3,梁新浇混凝土板自重标准值为24×1.6=38.4KN/㎡ 钢筋自重标准值G4K:1.5×1.6=2.4KN/㎡ 施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土,故计算时取均布荷载Q1k=4KN/㎡,集中荷载P=4.0KN。 振捣混凝土产生的垂直荷载标准值Q2k: 水平模板取2KN/㎡ 倾倒混凝土时,对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q3k取2KN/㎡。 4.2模板计算 模板计算简图 模板采用普通胶合多层板模板,其参数如下表: 模板厚度 t mm 延米带惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量E N/mm2 18 486000 54000 30 1.4 9800 底模抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, σ --底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(板底支撑间距): l=150mm; q -- 作用在板底模板的均布荷载设计值(kN/m); 按均布荷载考虑时: Q1=〔1.2×〔G1K+ G3K + G4K 〕+1.4×Q1k〕×0.9 =〔1.2×〔0.5+38.4+2.4〕+1.4×4〕×0.9=49.6kN/m 简化为三等跨连续梁计算,跨中弯矩计算如下: M中=0.08q1l2=0.08×49.6×0.152=0.089KN.m M中=0.1q1l2=0.1×49.6×0.152=0.112KN.m 施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时 P=4×1.4=5.6KN 跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08×49.56×0.152+0.213×5.6×0.15=0.268KN.m 支座最大弯矩M中=-0.1q2l2-0.175PL=-0.1×49.56×0.152-0.175×5.6×0.15=-0.259KN.m 综上所述弯矩值,取跨中最大弯矩值M=0.268KN.m进行截面验算 σ =M/W=0.268×106/54000=4.96N/mm2<=30MPa 满足要求! 挠度验算: 根据荷载组合知 <=150/400=0.375mm 通过计算,采用板厚18mm竹胶板受力满足要求。 4.3次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面参数如下: 方木宽度b mm 方木高度h mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 50 100 4166666.67 83333.33 面积 S mm3 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 5000 13 1.4 9000 次楞计算简图 次楞强度验算计算: 其中,σ -- 次楞弯曲应力计算值(N/mm2); M – 次楞的最大弯距(N.mm); W – 次楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 作用在次楞上的荷载:q1=〔1.2×〔G1K+ G3K + G4K 〕+1.4×Q1k〕×0.15 =〔1.2×〔0.5+38.4+2.4〕+1.4×4〕×0.15=8.274kN/m l--计算跨度(主楞间距): l = 600mm; 跨中弯矩计算公式如下: 简化为三等跨连续梁计算: M中=0.08q1l2=0.08×8.274×0.62=0.24KN.m M中=0.1q1l2=0.1×8.274×0.62=0.3KN.m 施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时 P=4×1.4=5.6KN 跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08×6.195×0.62+0.213×5.6×0.6=0.894KN.m 支座最大弯矩M中=-0.1q2l2-0.175PL=-0.1×6.195×0.62-0.175×5.6×0.6=-0.811KN.m 综上所述弯矩值,取跨中最大弯矩值M=0.894KN/m进行截面验算 σ =M/W=0.894×106/83333.33=10.73N/mm2<=11MPa 满足要求! 挠度验算: 根据荷载组合知 <=600/400=1.5mm 通过计算,次楞采用100mm×50mm方木满足要求。 4.4主楞计算 主楞直接承受次楞传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用双拼钢管,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢管直径 mm 钢管厚度t mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 48 2.8 203754 8488 截面面积 mm2 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 794.8 205 120 412000 主楞抗弯强度验算 其中 σ -- 主楞受弯应力计算值(N/mm2) M – 主楞的最大弯距(N.mm); W – 主楞的净截面抵抗矩; [f] –主楞的强度设计值(N/mm2) 恒荷载: 活载: 按最不利荷载考虑: 跨中最大弯矩M中=0.244G1l+0.289Q1L=0.244×3.717×0.45+0.289×0.504×0.45=0.474KN.m 支座最大弯矩M=-0.267G1l-0.311Q1L=-0.267×3.717×0.45-0.311×0.504×0.45=-0.517KN.m 综上所述弯矩值,取支座最大弯矩值M=0.517KN/m进行截面验算 〔1〕抗弯承载能力检算: 〔2〕挠度检算: 满足要求 4.5支架稳定性验算 支架体系采用碗扣式满堂支架,梁底横向加密间距为450mm,纵向立杆间距为600mm,步距为600mm。 钢管外径mm Φ mm 钢管壁厚 t/mm 截面面积 A / mm2 惯性矩I/ mm4 cm 4 抵抗矩W/ mm3 48 2.8 397.4 10.18 4244 回转半径i /cm 截面面积矩Sx cm 3 抗弯强度f N/mm2 抗剪强度fv N/mm2 弹性模量E N/mm4 1.601 10.95 205 120 206000 单肢立杆轴向力:N=(1.2〔G1k+G2K+G3K+G4K〕+1.4(Q1K+Q2K+Q3K))LXLY =〔〔0.5+1.2+38.4+2.4〕×1.2+〔4+2+2〕×1.4〕×0.45×0.6=16.79KN; 其中〔G1k: 模板及方木自重标准值;G2K:支撑架自重标准值;G3K:新浇筑混凝土自重标准值;G4K:钢筋自重标准值; Q1K:施工人员及设备荷载标准值;Q2K+Q3K:浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值〕 杆件的长细比:λ=ul/i=1×600/16.01=37 查建筑?建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ166-2021〕附录E得:稳定系数 杆件稳定性: f=N/ A=16.79×103/(0.896×397.4)=47.15Mpa≤[f N]= 205Mpa满足标准要求。 (五) 立柱模板与支架施工设计、验算 本工程结构柱均为矩形柱,主要有2种截面尺寸〔600×1000mm与700mm×1100mm〕,采用L350×300高1500mm、200×1500、300×1500的组合钢模板,模板采用6mm厚钢板;主箍采用2[12热轧槽钢双拼,间距750mm;四面设上下3道Ф48钢管斜撑支撑加固。在柱底部模板外周边预埋Ф25的锚固钢筋〔埋深30cm〕,在锚固钢筋与模板之间夹100×100mm 方木。安装好后柱四角各用1根Ф10钢丝绳与底板、中板预埋地锚拉紧。 选700mm×1100mm进行验算,采用L350×300高1500mm、200×1500、300×1500的组合钢模板,每个断截面各选两块拼接组合,柱高为6330 mm〔取最高柱〕进行计算: 5.1 柱侧模验算 5.1.1 计算模型与计算荷载 按柱的最大面1100mm计算。侧模采用6mm厚钢板,后加焊楞板,即h=5mm,b取1000mm,按三跨连续梁验算, 查?建筑施工手册?得:fm=215N/mm2,fv=125N/mm2; 模板的弹性模量:E=206×103N/mm2 按面积矩定理、平移轴定理及截面惯性矩公式得:I=45925530.304mm4 截面最小抵抗矩:W=955587.4mm3, 化为线均面荷载:q1=62.07KN/m2×1.0m=62.07KN/m 5.1.2 模板最大弯矩计算 模板的计算最大弯矩(跨中弯矩):M=KmqL2,式中弯矩系数Km取0.1 最大抗弯强度:Mmax=Kmq1l2=0.1×62.07×0.752=3.49KN·m 5.1.3 强度验算 按下式计算模板强度:σ=M/W 其中,σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 面板的最大弯距(N.mm); W -- 面板的净截面抵抗矩; [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2),取值为215N/mm2 抗弯承载力:σ=M/W ==3.65N/mm2<fm=215N/mm2〔可〕 5.1.4 挠度验算 模板的挠度:ωA=KWqL4/〔100EI〕,式中挠度系数KW取0.677 式中,q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值; L--计算跨度(内楞间距): l =750mm; E--面板材质的弹性模量: E =206000N/mm2; Ⅰ--面板的截面惯性矩 面板最大挠度:ωA=KWq1L4/〔100EI〕=0.677×62.07×7504/(100×206000×45925530.304)=0.014mm<[ω]=1.5mm 满足刚度要求。 5.2柱箍验算 计算模型及计算荷载 柱为700mm×1100mm,钢板厚5mm,且加楞板,柱箍规格2个[120×53×5.5背靠背拼接;按单跨简支梁计算: 计算简图 q=62.07KN/m2×0.75m=46.553KN/m 槽钢尺寸a×b mm2 槽钢厚度t mm 截面惯性矩 I mm4 截面抵抗矩 W mm3 120×53 5.5 5011687.08 83528.12 截面面积 mm2 抗弯强度 f N/mm2 抗剪强度f N/mm2 弹性模量 E N/mm2 1826 215 125 206000 强度验算 钢结构计算公式: 式中 N — 柱箍承受的轴向拉力设计值〔N〕; An — 柱箍杆件净截面面积〔mm2〕; Mx — 柱箍杆件最大弯矩设计值〔N.mm〕, Mx=ql2/8; — 弯矩作用平面内,截面塑性开展系数,因受振动荷载,取=1; Wnx — 弯矩作用平面内,受拉纤维净截面抵抗矩〔mm3〕; f — 柱箍钢杆件抗拉强度设计值〔N/mm2〕,f=215N/mm2; N = 750q/2 = 750×46.553/2 = 17457.375 N Mx = ql2/8 = 46.553×12102 那么:〔满足要求〕 挠度验算:单跨挠度计算公式: 式中 [w] — 柱箍杆件允许挠度〔mm〕; E — 柱箍杆件弹性模量〔N/mm2〕; I — 弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩 〔mm4〕; q — 柱箍所承受侧压力的均布荷载设计值〔KN/m〕. q = 56.18 ×0.75= 42.135KN/m 那么: 满足要求 本文档由香当网(https://www.xiangdang.net)用户上传

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    文档贡献者

    郭***林

    贡献于2022-05-13

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