连续刚构桥毕业设计计算书


    连续刚构桥毕业设计计算书 目录 中文摘要 Ⅰ ABSTRACT Ⅱ 1.结构设计 1 1.1 方案比选 1 1.1.1 工程概况 1 1.1.2 设计标准和规范 2 1.1.3 桥型方案初拟方案 2 1.1.4 预应力混凝土连续刚构桥(139m+252m+139m) 3 1.1.5 双塔双索面斜拉桥(140m+250m+140m) 6 1.1.6 三跨连续自锚中承式钢管混凝土系杆拱桥(80m+370m+80m) 8 1.1.7方案技术经济的比较和最优方案的确定 9 1.2 初步设计 11 1.2.1设计基本资料 11 1.2.2主梁截面尺寸的拟定 11 1.3 桥面板的计算 13 1.3.1 左悬臂板的计算 13 1.3.2 右悬臂板计算 15 1.3.3 桥面中间板计算 16 1.3.4桥面板配筋 20 1.4主梁纵向预应力钢束的估算与布置 22 1.4.1主梁建模单元划分 22 1.4.2悬臂法(FSM)的施工顺序 22 1.4.3内力组合 22 1.4.4 预应力钢束的估算好与布置 35 1.5 预应力损失及有效预应力计算 44 1.6 主梁验算 56 1.6.1 施工阶段法向压应力验算 56 1.6.2 受拉区钢筋的拉应力验算 62 1.6.3 使用阶段正截面抗裂验算 74 1.6.4 使用阶段斜截面抗裂验算 81 1.6.5 使用阶段正截面压应力验算 84 1.6.6 使用阶段斜截面主压应力验算 87 1.6.7 使用阶段正截面抗弯验算 90 1.6.8 使用阶段斜截面抗剪验算 93 1.6.9 使用阶段正截面抗弯计算 96 1.6.10 结构验算 127 1.7 薄壁桥墩验算 128 1.7.1 使用阶段柱的裂缝宽度验算 128 1.7.2 柱的抗压承载力验算 130 1.7.3 正截面轴/偏心抗压验算详细过程 141 1.7.4 结构验算结果 162 2.施工设计 163 2.1工程概况 163 2.1.1 场地地形地貌、地质及水文特征 163 2.1.2 工程设计概况 165 2.2 施工组织 167 2.2.1 施工目标 167 2.2.2 组织机构 167 2.3 施工设计专项方案 170 2.3.1 钻孔灌注桩 170 2.3.2 承台施工方案 175 2.3.3 重力式U型桥台施工 178 2.3.4 高桥墩翻模施工方案 182 2.3.5 零号块施工 188 2.3.6 挂蓝施工 189 2.3.7边跨现浇段施工 202 2.3.8 合拢段施工 202 2.3.9 施工测量 203 3.结束语 254 参考文献 255 1.结构设计 1.1 方案比选 1.1.1 工程概况 (一) 主要技术指标: (1)孔跨布置:见”分组题目”。 (2)公路等级:一级。 (3)荷载标准:公路I级,人群荷载3.5kN/m2 (4)桥面宽度:桥面宽度20.5m,即净27.5m(车行道)+1.5m(中央分隔带)+22.0m(人行道和栏杆) (5)桥面纵坡:0%(平坡);桥轴平面线型:直线 (6)该地区气温:1月份平均6℃,7月份平均30℃。 (7)桥面铺装:铺装层为10cm防水混凝土,磨耗层为8cm沥青混凝土。 (二)材料规格 (1) 梁体混凝土:C50混凝土; (2) 桥面铺装及栏杆混凝土:C40级混凝土; (3) 预应力钢筋及锚具: 主梁纵向预应力钢筋可选用高强度低松弛钢绞线(公称断面面积为),,,对应锚具分别为YM15-7,YM15-9,YM15-12,YM15-19;对应波纹管直径分别为(内径) (外径比同径大7mm)。 主梁竖向预应力钢筋采用冷拉IV级钢筋,(冷拉应力),;对应锚具为(螺距);对应孔道直径,锚垫板边长,相邻锚板中心距离不小于15cm。 (三)河床横断面 表1-1 河床横断面 桩 号 标 高(m) 桩 号 标 高(m) 0+000 16.627 0+542 -0.436 0+020 12.305 0+614 -3.289 0+030 7.805 0+664 -3.973 0+050 5.510 0+714 -2.835 0+100 5.800 0+764 -0.134 0+150 5.089 0 802 4.558 0+200 4.039 0+814 5.623 0+250 3.803 0+823 11.258 0+322 4.164 0+841 13.390 0+532 3.753 0+864 17.521 (四)工程地质条件 大桥位于江心洲西侧及附近水域,其中0+250~0+532地面高程为3.8~4.20米,低潮时为陆地,高潮时被水淹没;0+542,0+614位于水中,地面高程为-0.18~-3.63米,钻孔揭露表明,桥位覆盖层厚43.00~50.10米,主要为中密细、中砂层,其中0+322~0+614下部分布有厚18.60~21.15米的密实卵石土层。下附基岩全、强分化层均很发育,厚22.75~34.10米,其中0+532,0+614具有不均匀分化现象,全、强风化花岗岩中在高程-64.00~-75.50米间分布有厚0.95~4.70米的微风化花岗岩残留体。微风化基岩面变化很大,在-62.12~-82.03米间,基岩主要为灰白色中粗粒花岗岩、花岗斑岩,微风化基岩岩质坚硬,呈块状~大块状砌体结构,为主墩桩基良好的持力层。基础设计时宜采用微风化基岩作为基础持力层,桩端进入微风化基岩一定深度。 1.1.2 设计标准和规范 1) 中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 2) 中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 3) 中华人民共和国交通部行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000) 4) 中华人民共和国交通部行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85) 5) 中华人民共和国交通部行业标准《公路桥涵勘测设计规范》 (JTJ062-91) 6) 中华人民共和国交通部行业标准《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) 1.1.3 桥型方案初拟方案 高坎特大桥位于某道路主干线K0+000—K0+835段。该路段跨越河床,需设置桥梁,现对桥梁的形式进行方案比选。比选原则如下: (1)安全与舒适性 整个桥跨结构及各部分构件,在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性,以满足桥梁安全性的要求。现代桥梁设计越来越强调舒适度,要控制桥梁的竖向与横向振幅,避免车辆在桥上振动与冲击,以满足桥梁舒适性的要求。 (2)适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通,并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪等要求。建成的桥梁应保证使用年限,并便于检查和维修。 (3)经济性 设计的经济性应占较重要的位置。经济性除建桥费用,还应考虑未来综合发展及养护和维修等费用。 (4)美观 一座桥梁,应与周围的景致相协调。有合理的结构布局和优美的轮廓是美观的主要因素,不应把美观片面地理解为豪华装饰。在安全、适应和经济前提下,尽可能使桥梁具有美观性。 根据该桥的桥位地质、实际地形和水文资料,综合各备选方案上部结构形式及安全性、经济性、施工条件等因素,最后比选出三种桥型方案。拟定备选方案如下: 1)主跨为139m+252m+139m三跨连续刚构桥方案; 2)主跨为140m+250m+140m双塔双索面斜拉桥方案; 3)主跨为370m三跨连续自锚中承式钢管混凝土系杆拱桥方案。 三个桥梁方案均可满足条件,具体方案比较下面陈述。 1.1.4 预应力混凝土连续刚构桥(139m+252m+139m) (一)桥型布置图(如图1-1) 图1-1 连续刚构桥 (二)桥型优势 随着高速交通的迅速发展, 要求行车平顺舒适,多伸缩缝的T 型刚构也不能很好满足要求, 因此连续梁得到了迅速的发展。悬臂施工时, 梁墩临时固结, 合拢后梁墩处改设支座, 转换体系而成连续梁。连续梁除两端外其他无伸缩缝, 有利于行车, 但需梁墩临时固结和转换体系; 同时需设大吨位盆式支座,费用高, 养护工作量大。于是连续刚构应运而生, 近年来得到较快的发展。其结构特点是梁体连续、梁墩固结, 既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点,又保持了T 型刚构不设支座、不需转换体系的优点, 方便施工, 且有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度 , 能满足特大跨径桥梁的受力要求。 连续刚构桥具有一下特点: 1)其墩梁固结的特点省去了大挎连续梁的支座,无需进行巨型支座的设计、制造、养护和更换,节省昂贵的支座费用。 2)因墩梁固结.桥墩的厚度大大减小,约为梁在支点处高度的0.2~0.4倍,比T形刚构的墩厚小得多,减少桥墩与基础工程的材料用量。 3)抗震性能好,水平地层力可均摊给各个墩来承受,不需像连续梁设置制动墩承受,或采用价格较昂贵的专用抗震支座。 4)墩梁固结便于采用悬臂施工方法,省去了连续梁施工在体系转换时采用的临时固结措施。 (三)桥型劣势 大跨径连续刚构桥的主要缺点是自重大。连续刚构桥为多次超静定结构,受收缩徐变、温度变化、基础不均匀沉降等影响较大、表现形式复杂。 (四)尺寸拟定 1)边、主跨跨径比 边、主跨跨径比在0.54~ 0.56之间, 或再稍大一些时, 有可能在边跨悬臂端以导梁支承于边墩上, 合拢边跨, 而取消落地支架。今后连续刚构边、主跨跨径比, 更可能趋向于这个范围。因此本桥采用的边主跨比为0.55,选用139m+252m+139m连续刚构形式。 2)箱梁的截面形式 主梁底部线性先多采用1.5~1.8,从而缓和底板应力紧张的情况。跨径在大于80m时,从经济方面看,应多采用箱型截面且考虑变截面形式。在箱型截面中,叫多采用抗弯和抗扭的单箱单室。箱型截面悬臂长度一般不大于5m,当超过3m时,应设置横向预应力筋。本桥采用的是双幅桥对称布置,每一幅桥的截面均是单箱单室截面,顶板宽为8.5m,底板宽为5m。 3)梁高 连续刚构桥箱梁根部的高跨比为1/15.7~ 1/20.6, 其中大部分为1/18 左右, 近年来已有一些桥达到甚至低于1/20。主跨中部箱梁的高跨比为1/46.2~ 1/85.1, 其中大部分为1/54~ 1/60, 并有下降的.趋势。中国最小为南澳跨海大桥的1/73.7。梁高跨比的下降, 是上部构造趋于轻型化的表现。在设计过程中, 体会到梁底按一般常用的2 次抛物线时, 往往在L /4~ L/8 截面底板混凝土应力紧张,因而现在已有先例采用幂次为1.5~ 1.8 的抛物线, 已开始推广采用。本桥采用的箱梁的高度在0号块以外由14.0m到5.0m按1.8次抛物线变化,其中桥墩顶 部中心梁高14m,高跨比1/17.8,跨中中心梁高为5m,高跨比问哦1/50。 4)板厚 对于顶板的厚度,部分已有40cm减小到30cm,但进一步减小的可能性不大。对于底板,底板的最小厚度多数为30cm,梁根部最大处则可达100cm以上,但随着设计经验的丰富,以及采用高强混凝土,有减薄的趋势。对于腹板,腹板的最小厚度一般为40cm , 个别的更小为35 cm , 有的采用50 cm 或更大些, 最大厚度为55~ 80 cm , 其中虎门大桥辅航道桥采用40~ 60 cm , 比门道大桥65~ 75 cm 要小不少。随着技术的发展,箱梁尺寸减小,上部结构轻型化,这是连续刚构桥发展的有一个趋势。但随着腹板的减薄,应特别重视对其预应力的控制,以免出现腹板斜裂缝。 本桥顶板厚度为恒定值28cm,底板厚度从跨中到支点由32cm至130cm按两次抛物线变化,腹板厚度是在某段梁段中由跨中向支点方向由65cm到75cm线性变化。 此外,在墩顶0号块双薄壁对应位置设置4个0.5m与墩壁等厚的横隔板,其余横隔板厚度为1.5m。 5)下部结构 主桥桥墩采用双肢薄壁空心墩,,桥墩单壁厚3m,宽5.0m,墩壁中心距9m,单壁厚为50cm,设置三个横隔板,包括墩顶1m厚横隔板、墩顶以下20m处0.5m厚横隔板,墩底1m厚横隔板。承台尺寸:8.50m(横)×13.0m(纵),厚度为4.0m,基础为9根φ200cm钻孔灌注桩,纵桥向对应薄壁墩中心线布置。 墩和基础均采用C30混凝土 桥台为U型桥台,采用刚性扩大基础。 (四)主要施工方案 1)基础施工 首先用钢管桩架设施工平台,插打钢护筒,然后进行钻孔至设计标高,清孔、下钢筋笼,灌注水下硂成桩。钻孔桩中预留压浆管(兼声测管用),成桩后进行压浆,使桩低硂密实以消除桩底沉渣带来的不利影响,确保桩基的承载力。采用钢套箱或双壁钢围堰浇筑承台混凝土。 2)墩身施工 采用滑模施工分段浇注墩身。 3)混凝土梁端双悬臂施工 在托架上浇注0号梁段,张拉0号块预应力,桥塔两侧主梁同时采取后致电挂篮对称悬臂浇注,达到设计强度张拉预应力。 4)合龙段施工 中跨,边跨合龙段长度均为2m,按照先合龙边跨后合龙中跨顺序对称合龙,边跨合龙采用导梁施工,中跨采用悬臂现浇的挂篮进行合龙。 5)桥面系和其他施工 桥面系施工关键是桥面沥青硂施工工艺,要严格按照沥青硂施工规程执行,以保证沥青硂施工质量和寿命。同时安装伸缩缝、防撞栏、照明等设施。 1.1.5 双塔双索面斜拉桥(140m+250m+140m) (一)桥型布置图 图1-2 斜拉桥 (二)桥型优势 主桥采用双塔双索面斜拉桥,双索面为伞形式,塔梁固结体系。主塔刚度较大,不设辅助墩。主梁采用预应力混凝土结构,主塔在上塔柱有环向预应力,基础为钢筋混凝土结构。该桥型雄伟、壮观,景观效果好。 相比与其他大跨径桥梁,主梁相当于跨径为索距的弹性支撑梁,弯矩小。梁体尺寸较小,桥梁的跨越能力较大;受桥下净空和桥面标高的限制小;抗风稳定性比悬索桥好;便于悬臂施工等等。比梁式桥的跨越能力更大,是大跨度桥梁的最主要桥型。 (三)桥型劣势 该桥为多次超静定结构,设计计算复杂;索与梁或塔的连接构造比较复杂;施工中高空作业较多,且施工控制等技术严格 (四)尺寸拟定 1)跨径布置 采用140m+250m+140m的分孔布置。双塔三跨式斜拉桥边跨与主跨的比值可取0.25~0.5之间,该桥为0.56,经过参考XX蔡家嘉陵江大桥,这是可取的。 2)桥塔 塔高约183m,为菱形桥塔,其中桥面以上78m,单肢宽2.8m,纵向6m;下塔柱单肢横向宽2.8m 变化到5.6m,纵向宽6m 变化到7.9m;塔底横向宽12m,。考虑景观效果,塔可做涂装处理。 3)主梁 主桥主梁采用单箱双室等梁高混凝土箱梁,梁宽20.5m,梁高3.5m;标准梁段顶板厚0.3m,腹板厚0.5m,底板厚0.3m;每8m 为一个节段,在拉索处设置拉索横梁,横梁与腹板相接根部高1.5m,两端头高1.2m,厚0.5m,横梁两端设斜拉索锚块。 4)斜拉索 索面采用伞形,清晰美观。全桥共56 对斜拉索,梁上的顺桥向标准间距为8m,塔上的竖向间距为2.2m。斜拉索在梁上锚固于箱梁两侧翼缘板的边缘位置 5)结构 主塔塔梁固结,支承在承台上,基础采用群桩基础。重力式桥台用的是刚性扩大基础。 (五)主要施工方案 1)基础施工 首先用钢管桩架设施工平台,插打钢护筒,然后进行钻孔至设计标高,清孔、下钢筋笼,灌注水下硂成桩。钻孔桩中预留压浆管(兼声测管用),成桩后进行压浆,使桩低硂密实以消除桩底沉渣带来的不利影响,确保桩基的承载力。采用钢套箱或双壁钢围堰浇筑承台混凝土。 2)主梁施工 采用悬臂浇注法施工,利用前支点挂篮,利用待浇梁段斜拉索作为挂篮前支点支撑力,施工过程中讲挂篮后端锚固在已浇梁段上,同时市斜拉索和已浇梁段共同承担待浇节段的硂重量。待主力混凝土达到设计强度后,拆除斜拉索与挂篮的连接,是节段重力转换到斜拉索上,再歉意挂篮 3)主塔施工 采用爬模提升法(自备爬架的提升模版)。 4)桥面系和其他施工 桥面系施工关键是桥面沥青硂施工工艺,要严格按照沥青硂施工规程执行,以保证沥青硂施工质量和寿命。同时安装伸缩缝、防撞栏、照明等设施。 1.1.6 三跨连续自锚中承式钢管混凝土系杆拱桥(80m+370m+80m) (一)桥型布置图 图1-3 拱桥 (二)桥型优势 拱桥是主要承重结构是拱圈或拱肋(拱圈横截面设计成分离式时称为拱肋),拱结构在竖向荷载作用下,桥墩和桥台将承受水平推力。墩台向拱圈或拱肋提供一对水平反力,这种水平反力将大大抵消在拱圈(或拱肋)内由荷载所引起的弯矩。因此,与同跨径的梁相比,拱的弯矩、剪力和变形都要小得多,鉴于拱桥的承重结构以受压为主,通常用抗压能力强的圬工材料和钢筋混泥土等来建造。系杆拱桥由于是无推力结构,对墩台要求,较低,整个桥型结构简便、轻巧,桥面视野开阔,广泛用于公路桥梁。在城市桥梁和平原地区通航河流上,中承拱往往颇受青睐因为它可降低桥高,矢跨比大,可减少推力;桥面建筑高度小,可缩短桥长;造型美观,为城镇增添景色;造价也较低。 (三)桥型劣势 该桥拱肋在横向的稳定性以及杆件的稳定性均要很好保证,而且施工精度要高,施工较麻烦。 (四)尺寸拟定 1)主拱肋截面形式和主要尺寸 主拱拱肋采用中承式双肋悬链线无绞拱,计算跨径358.00m,计算矢高71.60m,矢跨比1/5,拱轴系数m=1.543,每片拱肋由4 根φ1000×20mm 的Q345qc 钢管组成(其中局部加强段钢管壁厚加厚至22mm、28mm),内灌C50 砼作为弦杆,上弦和下弦横向两根钢管之间在拱脚至桥面处用平联钢板(厚14mm)联接,在桥面以上用φ650×10mm 平联钢管联接(其中吊杆处平联钢管采用φ650x16mm),在平联板内及吊杆处平联管内灌注C50 砼,上、下弦之间用φ550×10(12)mm 钢管作为腹杆,组成桁式拱肋。拱肋为等宽变高度截面,宽 3.20m,高度在拱脚为8.00m,在拱顶为4.00m。两肋中心距为23.90m,共设6组“米”字横撑,每道横撑均为空钢管桁架,由上、下弦φ700×14mm(直撑)和φ600×14mm(斜撑)及腹杆φ299×8mm 组成,另外在拱肋与桥面交接处,设置一道肋间横撑,主拱肋共设横撑14 道。它们与同边拱端部固结的预应力混凝土端横梁一起,组成一个稳定的空间梁系结构,边拱拱肋与主拱拱肋轴线处于同一直线上,以便于传递水平力。 2)主梁 主梁为并排工字型连续梁,工500×400×40×30 3)墩台设计 主拱墩及承台为两个分离式实体钢筋混凝土结构,其间用横墙连接。墩基为钻孔灌注桩。主桥台为U型桥台,明挖扩大基础。 (五)主要施工方案 1)基础施工 首先用钢管桩架设施工平台,插打钢护筒,然后进行钻孔至设计标高,清孔、下钢筋笼,灌注水下硂成桩。钻孔桩中预留压浆管(兼声测管用),成桩后进行压浆,使桩低硂密实以消除桩底沉渣带来的不利影响,确保桩基的承载力。采用钢套箱或双壁钢围堰浇筑承台混凝土。 2)主拱肋施工 该桥主桥主拱肋采用分段缆索吊装方法施工,每条拱肋分17段由工厂预制。 3)墩身施工 墩身采用翻模或滑模施工 3)桥面系和其他施工 桥面系施工关键是桥面沥青硂施工工艺,要严格按照沥青硂施工规程执行,以保证沥青硂施工质量和寿命。同时安装伸缩缝、防撞栏、照明等设施。 1.1.7方案技术经济的比较和最优方案的确定 设计方案的评价和比选要全面考虑各项经济技术指标,主要从工艺技术要求、使用效果、造价及用材等几个方面进行比较,综合分析每一个方案的优缺点,找出关键所在,分清主次,探索出适合具体情况的最佳方案。按桥梁的设计原则,造价低、材料省、劳动力少和桥型美观的方案应是优秀方案。 以上三个方案的主要优缺点比较,如下表所示: 表1-2 方案比选 方案 比较 项目 方案三 预应力混凝土连续刚构桥 139+252+139m 方案四 双塔双索面斜拉桥 140+250+140 方案一 中承式钢管混凝土系杆拱桥 80+370+80 主桥总跨径 530m 530m 530m 经济性 造价较低 造价较高 造价一般 适用性 250m主跨跨越主航道,与通航适应性好;通航净空大,防撞要求低;河床压缩较小,汛期泄洪能力较好。伸缩缝少。 250m主跨跨越主航道,与通航适应性好;通航净空大,防撞要求低;河床压缩一般,对于汛期 泄洪一般满足。 主孔200m跨越主航道,与通航适应性好;防撞要求较高;河床压缩较多,有利于汛期泄洪。 安全性 全桥跨度适中,用技术先进的悬臂浇筑法施工能安全的建成,且在施工过程中不需大量施工支架和临时设备,故施工方便,质量可靠,工期较短;全桥后期营运养护费用最多;行车平顺舒适。 主体采用箱梁断面,刚度大,施工安全,采用悬臂浇筑发施工,技术成熟,工期有保障,质量可靠,主桥后期营运养护费用较 高,行车平顺舒适。 主桥跨度适,中采用分段缆索吊装方法施工,施工方便,安全;引桥采用预制T梁,可工厂化预制施工,质量可靠,工期有保障;需采用大型的吊装 设备。后期营运养护费用较高。行车平顺舒适。 美观性 全桥线条简洁明快,但因其高跨比例不 很协调,影响桥型美观。 桥型美观,气势宏伟, 与环境协调性好。 桥型美观犹如跨江飞雁,气势宏伟,与 周围环境协调好 通过对上述四个方案的总体设计,施工方案,结构分析和设计特点的概括行陈述,再综合比较各方案在经济性、适用性、安全性、美观性等诸多方面的优缺点。决定采用方案——预应力混凝土连续刚构桥。 1.2 初步设计 1.2.1设计基本资料 高坎特大桥是一座跨越某河流的一座特大桥梁。起点桩号为K0+000,终点桩号为K0+835,桥梁全长636.15m。 技术标准: (1) 设计孔跨布置(主桥):139m+252m+139m; (2) 公路等级:一级; (3) 荷载标准:公路Ⅰ级;人群荷载:3.5KN/m^2; (4) 桥面宽度:桥面宽度20.5m,即净2×7.5(人行道)+1.5(中央分隔带)+2×2.0(人行道和栏杆); (5) 桥面纵坡:0%桥轴平面线形:直线; (6) 该地区气温:一月份平均6℃,7月份平均30℃。 设计规范 Ⅰ.《公路工程技术标准》 JTJ001-88 Ⅱ.《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 Ⅲ.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D60-2004 Ⅳ.《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTJ024—85 Ⅴ.《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》 JTG D61-2005 Ⅵ.《公路桥涵施工技术规范》 JTG041-89 1.2.2主梁截面尺寸的拟定 对于主梁尺寸,在方案比选中已得以讨论初步拟定,拟定结果如下: 边主跨比0.55(139m+252m+139m);双幅桥对称布置,单箱单室截面,顶板宽 为8.5m,底板宽为5m;箱梁高度在0号块以外由14.0m到5.0m按1.8次抛物线变化,其中桥墩顶部中心梁高14m,高跨比1/11.8,跨中中心梁高为5m,高跨比为1/5;顶板厚度恒为28cm,底板厚度冲跨中支点有32cm至130cm按两次抛物线变化,腹板厚在某梁段有跨中至支点方向由65cm至75cm线性变化,在0号块双薄壁对应位置设置两3m与墩壁等厚的横隔板。下部结构参考前面方案比选所述。 图1-4 跨中截面 图1-5 墩顶截面 1.3 桥面板的计算 桥面铺装如下图: 图1-6桥面铺装示意图 另外可查《城市桥梁设计荷载标准》得栏杆竖向荷载为1.2KN/m。 1.3.1 左悬臂板的计算 (1)恒载内力(以纵桥向梁宽1m 的板梁计算) 图1-7 左悬臂恒载内力计算图示 ① 部分平均厚度:,长度:,荷载集度: ② 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ③ 部分平均厚,长度,荷载集度:; ④ 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ⑤ 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ⑥ 荷载集度:; 沥青混凝土面层: 防水混凝土垫层: 恒载内力计算如下: (2)活载内力 按《公路桥涵设计通用规范》,后轮着地宽度。车轮在板上的布置及其压力分布图形如图1-8所示。 矩形荷载压力面: 有效分布宽度: 两轮的荷载分布宽度发生重叠,则,则 悬臂根部单位板宽的弯矩: 悬臂根部单位板宽的剪力: (3)人群荷载作用 (4)荷载组合 1.3.2 右悬臂板计算 (1)恒载内力 计算图式如图1-9。 图1-9 右悬臂板计算图式 图1-8有效分布宽度计算图 ① 部分平均厚度:,长度:,荷载集度: ② 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ③ 部分平均厚,长度,荷载集度:; ④ 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ⑤ 部分平均厚度: ,长度,荷载集度:; ⑥ 荷载集度:; 沥青混凝土面层: 防水混凝土垫层: l7=l8=125cm 恒载内力计算如下: (2)活载内力 与左悬臂班计算一样, (3)无人群荷载 (4)荷载组合 1.3.3 桥面中间板计算 根据《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》规定对于边长比大于2的板,采用单向板计算。这里明显大于2,按单向板计算。 由于th=0.655=0.524<14(即主梁抗扭能力大)。 则跨中弯矩: 支点弯矩: 对于剪力计算,可不考虑板与主梁的弹性固结作用,作为简支板支点剪力即为连续板的支点剪力。 (1)恒载内力(以纵向梁宽1m的板梁计算) 先计算简支板的跨中弯矩和支点剪力值,根据《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》,梁肋间的板计算跨径为: 计算弯矩时:(板的计算跨径) 计算剪力时:(板的净跨径) 每延米的恒载g: 沥青混凝土面层:g1=0.08×1×21=1.68KN/m 防水混凝土垫层:g2=0.10×1×23=2.3KN/m 将箱梁承托摊于桥面板上,则: 所以: 恒载内力计算: 则 (2)活载内力计算 按《公路桥涵设计通用规范》,后轮着地宽度,则顺行车道方向轮压分布宽度: 垂直行车方向轮压分布宽度: 车轮位于跨径中部时: ; 所以,由于a=2.9m>1.4m,两个后轮发生重叠,因此a=2.9+1.4=4.3m。 车轮位于支承处: ; 所以a'=1.45m,又因,所以。 车辆位于板的支承附近,距支点距离为x时 考虑了相应的有效宽度后,每米板宽承受的分布荷载为 计算弯矩是简支板垮中弯矩影响现如图1-10所示 图1-10 跨中弯矩影响线 将重车后轮作用于板的中央妈的兼职板的跨中最大弯矩,汽车横向布置如图1-11所示。 图1-11 汽车横向布置 则跨中最大弯矩为: 其中,; 计算支点剪力时,荷载必须尽量靠近梁肋的边缘布置,考虑相应的有效宽度,每米板宽承受的分布荷载如图1-12所示。 支点剪力计算公式为 其中 图1-12 每米板宽承受的分布荷载 综上所述,可得中间桥面板活载内力如下,荷载组合按《公路桥涵设计通用规范》计算: 由于由于,则: 跨中弯矩: 支点弯矩: 1.3.4桥面板配筋 悬臂板及中间板支点均采用预应力钢筋抗弯,估只需按其中最不利荷载效应配筋,即。 取1m板宽进行配筋计算 图1-13 计算厚度示意图 设预应力筋截面重心至上边缘的距离为,则预应力筋合力作用至截面形心轴的距离: 张拉控制应力 所需钢绞线面积: 选用钢绞线, 所需根数,取n=6,采用3根一束,因此共用两束,即每隔0.5m一束,下面估算中间桥面板的偏心距: 6根的面积, 由得 因此,预应力钢筋截面中心距至边缘距离满足要求。 1.4主梁纵向预应力钢束的估算与布置 1.4.1主梁建模单元划分 由于采用Midas/civil建模,计算结构内力,并进行结构验算,主梁建模单元的划分下如图1-14、图1-15所示。 图1-14 边跨单元划分 图1-15 跨中单元划分 1.4.2悬臂法(FSM)的施工顺序 悬臂法施工时,采用对称施工,具体的施工顺序见施工顺序图。 1.4.3内力组合 根据《公路桥涵设计通用规范》(D60-2004)要求,通过Midas civil进行内力组合,考虑三种承载能力极限状态组合和六种正常使用极限状态组合。此外,在按承载能力极限状态组合设计时,要对三种(温升、温降,无温升温降)不同组合做对比,选取每个节点对应内力的最值,作为承载能力极限状态组合中的值。对于正常使用极限状态,无论长期效应组合或短期效应组合,也同理取值。 其中,内力组合列表如下表1-3,内力组合结果见表1-4、表1-5、表1-6,内力组合包络图见图1-16、图1-17、图1-18。 表1-3 内力组合列表 荷载组合类型 编号 对应Midas组合名称 类型 整体升温 整体降温 移动荷载系数 人群荷载系数 恒荷载系数 徐变系数 收缩系数 承载能力极限状态 Ⅰ CLCB6 相加     1.4 1.12 1.2 1.0 1.0 Ⅱ CLCB9 相加 0.98   1.4 0.98 1.2 1.0 1.0 Ⅲ CLCB10 相加   0.98 1.4 0.98 1.2 1.0 1.0 正常使用极限状态短期效应 Ⅰ CLCB25 相加     0.6667 1.0 1.0 1.0 1.0 Ⅱ CLCB28 相加 1.0   0.6667 1.0 1.0 1.0 1.0 Ⅲ CLCB29 相加   1.0 0.6667 1.0 1.0 1.0 1.0 正常使用极限状态长期效应 Ⅰ CLCB32 相加     0.381 0.4 1.0 1.0 1.0 Ⅱ CLCB35 相加 1.0   0.381 0.4 1.0 1.0 1.0 Ⅲ CLCB36 相加   1.0 0.381 0.4 1.0 1.0 1.0 注:上面的组合均参考《公路桥涵设计通用规范》(D60-2004)取其系数值。 表1-4 内力组合(承载能力组合) 节点位置 轴力最大值(kN) 轴力最小值(kN) 剪力最大值(kN) 剪力最小值(kN) 弯矩最大值(kN*m) 弯矩最小值(kN*m) 7 8.34 -27.07 2159.88 -787.7 120784.97 59532.16 16 -853.4 -976.7 22792.49 19730.96 -323885 -424411.9 34 0.06 0.06 70016.64 65234.95 -3011178 -3212730 43 -5899.19 -12056.45 -67623.07 -73484.91 -3243884 -3546826 51 -3583.89 -9623.12 -46546.02 -51517.83 -1760189 -1947028 64 -1093.44 -6959.77 -15818.39 -19439.48 -114820.5 -188147.8 73 -575.37 -6383.24 1654.45 -1524.14 232547.28 156328.86 82 -1157.71 -7027.43 19529.16 15971.2 -118539.9 -195288.3 95 -3692.22 -9733.24 51594.48 46711.75 -1775495 -1958277 103 -575.32 -6383.18 74137.45 68267.15 -3268967 -3563229 112 -5090.29 -5449.47 -65106.72 -69903.49 -3020469 -3225309 130 -805.85 -923.86 -19788.77 -22897.84 -327086.7 -432778.8 139 5.12 -19.07 736.54 -2273.68 119637.64 56684.65 表1-5 内力组合(短期效应组合) 节点位置 轴向最大值(kN) 轴向最小值(kN) 剪力最大值(kN) 剪力最小值(kN) 弯矩最大值 (kN*m) 弯矩最小值 (kN*m) 7 5.39 -14.07 1119.97 -485.2 96192.25 62185.77 16 -701.27 -769.06 17900.88 16232.62 -258551.4 -316725.2 34 0.05 0.05 56585.87 53965.69 -2456964 -2575021 43 -5239.53 -9794.26 -56439.46 -59695.01 -2697715 -2866275 51 -3309.1 -7800.53 -38896.76 -41646.52 -1460810 -1563553 64 -1231.14 -5630.66 -13460.04 -15423 -93809.37 -134613.3 续上表1-5 73 -796.64 -5166.2 830.4 -847.71 193343.55 149446.55 82 -1278.49 -5680.88 15359.81 13465.08 -91542.68 -135538 95 -3387.14 -7881.81 41580.57 38909.87 -1461553 -1559807 103 -796.6 -5166.15 60021.42 56894.56 -2703810 -2860642 112 -4208.57 -4407.31 -53830.09 -56468.62 -2460744 -2581981 130 -661.17 -726.46 -16255.31 -17959.82 -259659 -321291.9 139 3.44 -9.94 466.99 -1182.79 95787.83 60631.61 表1-6 内力组合(长期效应组合) 节点位置 轴向最大值 (kN) 轴向最小值 (kN) 剪力最大值(kN) 剪力最小值(kN) 弯矩最大值 (kN*m) 弯矩最小值 (kN*m) 7 0.21 -11.23 887.01 -54.72 85463.55 65559.64 16 -706.86 -746.53 17348.43 16373.55 -270925.9 -306811.7 34 0.05 0.05 55449.38 53973.15 -2457896 -2530020 43 -5516.25 -9159.59 -56489.89 -58344.05 -2703283 -2798174 51 -3585.88 -7197.2 -38959.3 -40528.71 -1466508 -1523654 64 -1507.83 -5072.83 -13637.42 -14752.05 -104711.7 -128443.6 73 -1072.98 -4622.95 456.19 -469.95 178081.35 151136.54 82 -1554.13 -5121.56 14694.76 13644.82 -102654.2 -129417 95 -3661.85 -7276.76 40469.38 38972.03 -1467215 -1520503 103 -1072.94 -4622.91 58644.96 56954.66 -2709194 -2793120 112 -4209.13 -4321.77 -53837.8 -55333.65 -2461710 -2536850 130 -666.58 -705.12 -16400.03 -17404.29 -272425.3 -310836.8 139 -0.06 -7.99 31.35 -944.18 84937.55 64189.78 (a) (b) (c) 图1-16 承载能力极限状态内力组合包络图 a) 承载能力组合Ⅰ包络图;b)承载能力组合Ⅱ包络图;c)承载能力组合Ⅲ包络图 (a) (b) (c) 图1-17 正常使用极限状态短期效应内力组合包络图 a) 短期效应组合Ⅰ包络图;b)短期效应组合Ⅱ包络图;c)短期效应组合Ⅲ包络图 (a) (b) (c) 图1-18 正常使用极限状态短期效应内力组合包络图 a) 短期效应组合Ⅰ包络图;b)短期效应组合Ⅱ包络图;c)短期效应组合Ⅲ包络图 1.4.4 预应力钢束的估算好与布置 1)预应力钢束的估算 根据《公路桥涵设计通用规范》(D60-2004)要求,通过Midas civil进行内力组合,考虑承载能力极限状态基本组合、正常使用极限状态长期组合、正常使用极限状态短期组合三种荷载组合。 为了通过公式估算预应力束的钢绞线根数,必须先取出几种控制截面以及截面的集合特性。 下面为计算的截面及其所对应MIDAS模型的节点号,如表1-7。 表1-7 计算的截面及其所对应MIDAS模型的节点号 主梁控制截面 左边跨 中跨 右边跨 边跨最大正弯矩截面 7 139 墩顶截面 34、43 103、112 中跨八分点截面 51 95 中跨八分之三点截面 64 82 中跨跨中截面 73 边跨1/4截面(预损用) 16 130 下面计算主梁控制截面的毛截面几何特性,见表1-8如下。 截面 节点 毛截面面积A(m^2) 惯性矩Iyy(m^4) ys(m) yx(m) Ws(m^3) Wx(m^3) ks(m) kx(m) es(m) ex(m) 边跨最大正弯矩截面 7 10.5706 34.8945 2.2682 2.8361 15.3842 12.3037 1.1640 1.4554 2.6861 139 10.5706 34.8945 2.2682 2.8361 15.3842 12.3037 1.1640 1.4554 2.6861 中跨跨中截面 73 10.3175 32.7424 2.2071 2.7929 14.8350 11.7234 1.1363 1.4379 2.6429 墩顶截面 34 28.1275 639.4842 7.4250 6.5750 86.1258 97.2600 3.4578 3.0620 7.2250 43 28.1275 639.4842 7.4250 6.5750 86.1258 97.2600 3.4578 3.0620 7.2250 103 28.1275 639.4842 7.4250 6.5750 86.1258 97.2600 3.4578 3.0620 7.2250 112 28.1275 639.4842 7.4250 6.5750 86.1258 97.2600 3.4578 3.0620 7.2250 中跨八分点截面 51 21.6432 301.1562 5.5517 5.2229 54.2458 57.6607 2.6641 2.5064 5.3517 95 21.6432 301.1562 5.5517 5.2229 54.2458 57.6607 2.6641 2.5064 5.3517 中跨八分之三点截面 64 12.8426 63.5467 2.9354 3.3292 21.6484 19.0877 1.4863 1.6857 2.7354 82 12.8426 63.5467 2.9354 3.3292 21.6484 19.0877 1.4863 1.6857 2.7354 表1-8 主梁控制截面的毛截面几何特性 注:—截面形心距上缘距离;—截面形心距下缘距离。 —截面上缘抗弯模量,;—截面下缘抗弯模量,; 、—截面上、下缘核心距,,; 、—截面上(下)缘预应力钢筋重心距截面形心距离; 另外,截面下缘所配预应力钢筋重心距下缘距离,截面上缘缘所配预应力钢筋重心距上缘距离。 (1) 按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束 根据《公预规》第6.3.1条,预应力混凝土受弯构件应对正截面的混凝土拉应力进行验算,以满足正截面抗裂要求。 式中:——在作用(或荷载)短期效应组合下构件的抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力,式中不含正负号; ——扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的预压应力。 ①只在截面下缘布置预应力筋 此时预应力筋根数估算按下式进行: 式中:——作用短期效应组合下弯矩的最大值和最小值; ——截面形心轴下侧配置的预应力预应力筋与形心轴之间的距离; ——按预应力损失为张拉控制应力的20%估算取值;=0.8; ——截面上核心距,,和分别为截面形心轴到上缘和下缘的距离; ——截面下核心距,; ——每根钢绞线的面积; ——张拉控制应力,取0.75=1395MPa。 ②只在截面上缘布置预应力筋 此时预应力筋根数估算按下式进行: 式中:——截面形心轴上侧配置的预应力筋与形心轴之间的距离; 其余符号同前。 (2)按正常使用极限状态正截面压应力估算钢束 根据《公预规》(D62-2004)第7.1.5条,使用阶段预应力混凝土受弯构件的压应力应符合下面规定: 式中:——由作用标准值产生的混凝土受压缘的法向压应力,; ——由预应力产生的混凝土法向拉应力; ——混凝土轴心抗压强度标准值; ——按作用标准值组合计算的弯矩值; ——受弯侧的抗弯模量。 由于此处为估算,所有应力计算均粗略地选用毛截面特性。 ①只在截面下缘布置预应力筋 此时预应力筋根数估算按下式进行: 式中:——截面下缘的抗弯模量,; 、——按作用标准值组合的弯矩最大值和最小值; 其余符号同前。 ②只在截面上缘布置预应力筋 式中符号同前。 (3)按承载能力极限状态的应力要求估算钢筋 预应力梁达到受弯极限状态时,受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度,受拉区钢筋达到抗拉设计强度。钢束的估算公式为: 式中:——承载能力极限状态的最大弯矩组合设计值; ——经验系数,一般采用0.75-0.77,本处去0.76; ——箱梁高度; ——每根钢绞线的面积; ——预应力筋抗拉强度设计值,=1260MPa。 表1-9 钢绞线根数估算表 截面 Msmax Msmin 按正常使用极限状态的正截面抗裂性验算估算钢绞线n Mkmax Mkmin 按正常使用极限状态正截面压应力估算钢绞线n Mdmax Mdmin 按承载能力极限状态的应力要求估算钢绞线n 综合 最大根数 最少根数 最大根数 最少根数 最大根数 最少根数 最大根数 最少根数 边跨最大正弯矩截面 96192 62186 404 186 85464 65560 440 -852 120785 59532 — 177 404 186 95788 60632 394 185 84938 64190 438 -854 119638 56685 — 175 394 185 中跨跨中截面 193344 149447 992 379 178081 151137 578 -331 232547 156329 — 347 578 379 墩顶截面 -2456964 -2575021 5218 1928 -2457896 -2530020 2397 1622 -3011178 -3212730 — 1604 2397 1928 -2697715 -2866275 5729 2147 -2703283 -2798174 2550 2077 -3243884 -3546826 — 1728 2550 2147 -2703810 -2860642 5742 2142 -2709194 -2793120 2554 2069 -3268967 -3563229 — 1742 2554 2142 -2460744 -2581981 5226 1934 -2461710 -2536850 2400 1633 -3020469 -3225309 — 1609 2400 1934 中跨八分点截面 -1460810 -1563553 4349 1561 -1466508 -1523654 1910 1404 -1760189 -1947028 — 1219 1910 1561 -1461553 -1559807 4351 1557 -1467215 -1520503 1911 1397 -1775495 -1958277 — 1229 1911 1557 中跨八分之三点截面 -93809 -134613 601 255 -104712 -128444 659 -926 -114821 -188148 — 137 601 255 -91543 -135538 586 257 -102654 -129417 656 -921 -118540 -195288 — 141 586 257 对于上缘布置钢束时,每束用31根。 对于下缘布置钢束时,每束用19根。 下面得到纵向预应力钢筋估算表: 表1-10 纵向预应力钢筋估算表 截面 节点号 每束根数 束数取值 边跨最大正弯矩截面 7、139 19 16 中跨跨中截面 73 19 22 墩顶截面 34、43、103、112 31 70 中跨八分点截面 51、95 31 52 中跨八分之三点截面 64、82 31 16 2)截面修改与钢束布置 在Midas中,可作初步布置,然后根据PSC设计验算表格对截面和预应力束的相关参数加以修改,最后必须是检验合格。因此,对于最终确定的截面与预应力束相关参数下面有述。 (1)修改后截面 对于截面的修改,因要满足截面验算要求,故只对腹板厚度和砼标号作出修改结果如下: 边主跨比0.55(139m+252m+139m);双幅桥对称布置,单箱单室截面,顶板宽 为8.5m,底板宽为5m;箱梁高度在0号块以外由14.0m到5.0m按1.8次抛物线变化,其中桥墩顶部中心梁高14m,高跨比1/11.8,跨中中心梁高为5m,高跨比为1/50;顶板厚度恒为28cm,底板厚度冲跨中支点有32cm至130cm按两次抛物线变化,腹板厚在某梁段有跨中至支点方向由65cm至80cm线性变化,在0号块双薄壁对应位置设置两3m与墩壁等厚的横隔板;梁体砼变为C60。 另外,对截面的设计,应考虑普通钢筋的布置。顶板添加间距0.084、数量为100、直径为d32的纵向钢筋;底板设置间距为0.084m、数量为58、直径为d32的纵向钢筋。腹板竖向预应力筋采用间距为0.65m,的竖向预应力精轧螺纹钢筋;抗剪钢筋间距0.15m,用8的细钢筋。 (2)钢束布置 连续刚构桥预应力钢束的布置除满足《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵 设计规范》构造及受力要求外,还应该考虑一下原则: ① 应选择适当的预应力束的布置形式与锚具形式,此处选择YM15。顶板连续束T1~T16、T27~T36和悬浇顶板束TY1~TY2均采用规格钢束以及YM15-37锚具;底板连续束B1~B19均采用规格钢束以及YM15-19锚具,T17~T26均采用规格钢束以及YM15-31锚具。 ② 预应力束的布置要考虑施工方便,不能随意切割预应力束。 ③ 预应力筋的布置,既要符合结构受力的要求,又要避免在超静定结构中引起过大的次内力。 ④ 预应力束的配置,应考虑材料经济性指标的先进性,这往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切关系。 ⑤ 预应力束应避免多次使用反向曲率的连续束,否则引起很大的摩阻损失,降低预应力束的效应。 ⑥ 预应力束的布置,不但要考虑结构在使用阶段弹性受力状态的需要,而且考虑到结构在破坏阶段时的需要。 根据以上原则,在结合悬臂施工发的特点,对于顶板连续束,由零号块开始,除了1、2号截面锚固8根钢束,16、17、18、19、20、21号截面锚固4根钢束,其余均锚固两根钢束,详细参见边跨及1/2中跨预应力钢筋布置图。顶板束和中跨对称布置。零号块截面钢束布置如图1-19所示。 跨中截面底板束共有22束左右两侧对称布置,且因设计要求,边跨底板束设有16束预应力束。详细参见边跨和1/2中跨预应力布置图。跨中底板束布置图见图1-21所示,边跨29号界面的边跨底板束布置图见图1-20所示。 钢束锚固位置见预应力钢束布置详图。图1-20、图1-21中顶板有两条通过合拢段的悬浇束。 底板钢束在端部锚固前竖向弯起以便相互错升,减少端部负弯矩。错升后尺寸如图1-22所示。上面两束为合拢段顶板钢束,锚具采用YM15-37型锚具。 图1-19 零号块截面钢束布置 图1-20 边跨截面钢束布置 图1-21 中跨跨中截面钢束布置 图1-22 边跨端部锚固截面 1.5 预应力损失及有效预应力计算 当计算主梁截面应力和确定钢束的控制应力时,应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失值包括前期预应力损失和后期预应力损失,即瞬时损失和长期损失。其中,瞬时损失包括钢束与管道壁的摩阻损失,锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失,分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失;长期损失包括钢绞线应力松弛,混凝土收缩徐变引起的损失,而梁内的钢束的锚固应力和有效应力分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失值。 预应力损失值因梁截面位置不同而有差异,下面将计算表1-10 中截面的预应力损失,分别为7、16、34、43、51、64、73截面,即只算左半跨。 1)预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失可按下式计算: 式中:σcon——张拉钢筋时锚下的控制应力(=0.75=1395MPa); μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数,对塑料波纹管,取0.17; θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和,以rad计; k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015; x——从张拉端至计算截面的管道长度,可近似取纵轴上的投影长度,以米计。 2)锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失 式中:——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值,本处取6mm; L——张拉端至锚固端的距离,即预应力钢束的有效长度; EP——预应力钢筋的弹性模量。 后张法构件预应力曲线钢筋有锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失,考虑锚固后反向摩擦的影响。 反摩擦影响长度lf按下列公式计算: 式中:——单位长度由管道摩擦引起的预应力损失; ——张拉端锚固下控制应力,此处取=1395MPa; σl——预应力钢筋扣除沿途摩擦应力损失后锚固端应力,即支点和跨中截面扣除; ——张拉端到锚固端得距离。 当lf≤l,预应力钢筋离张拉端x处考虑反摩擦后的预应力损失Δσx(σl2),按下式计算: 式中,当时,表示在影响范围内,预应力钢筋考虑反摩擦后在张拉端锚下的预应力损失;当x≥lf时,表示x处预应力钢筋不受反摩擦的影响。 3)混凝土弹性压缩引起的预应力损失 式中:——在计算截面先张法的钢筋重心处,由后张拉各批钢筋产生的混凝土法向应力,MPa; ——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值,取=5.65 后张法预应力混凝土构件,当同一截面的预应力钢筋逐束张拉时,由混凝土弹性压缩引起的预应力损失,可按简化公式计算: 式中:——预应力钢束数; ——计算截面的全部钢筋重心处,由张拉一束预应力钢筋产生的混凝土法向压应力,取各束的平均值。 4)钢束应力松弛引起的预应力损失 对于采用超张拉工艺的低松弛级钢绞线,由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算: 式中:——张拉系数,采用一次张拉时,ψ=1.0; ζ——钢筋松弛系数,I级松弛ζ=1.0,Ⅱ级松弛ζ=0.3,取ζ=0.3; бpe—传力锚固时的钢筋应力,对后张法构件: 。 5)混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失,按下式计算: 式中:、——构件受拉区、受压区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩徐变引起的应力损失; ——构件受拉、受压区全部纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法压应力; ——预应力混凝土钢筋的弹性模量,取=1.95×MPa; αEP——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值,取αEP=5.65; ρ、ρ‘——构件受拉区、受压区全部纵向钢筋配筋率; A——构件截面面积,对后张法构件为净截面面积; i——截面回转半径,i2=I/A,后张法均取净截面; ep、e‘p——构件受拉区、受压区预应力钢筋截面重心至构件截面重心距离; es、e‘s——构件受拉区、受压区纵向普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离; eps、e‘ps——构件受拉区、受压区预应力钢筋和普通钢筋截面重心至构件截面重心轴的距离; ——预应力钢筋传力锚固龄期为,计算考虑的龄期为t时的混凝土收缩、徐变,其终极值可按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)中表6.2.7取用; ——加载龄期为,计算考虑的龄期为t时的徐变系数,可按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)中表6.2.7取用 6)预应力损失汇总 根据以上公式,因手算是非常不科学而且产生很大误差的,现用Midas进行计算,见下表1-11,表1-12,表1-13,表1-14,表1-14,表1-16。 施工阶段传力锚固应力及其产生的预加力可按下式计算: 式中:因自身已包含正负号,所以前面用加号。 正常使用阶段有效预应力: 表1-11 边跨最大正弯矩截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失):σcon-σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo= σ con-σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力: σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) B1 6 J 1033.17 11.76 1044.93 -85.62 -8.05 951.24 B2 6 J 1112.14 11.80 1123.95 -85.71 -15.29 1022.95 B3 6 J 1153.38 11.78 1165.16 -85.66 -19.45 1060.07 B4 6 J 1140.24 11.79 1152.03 -85.67 -18.10 1048.23 B5 6 J 1158.78 11.79 1170.56 -85.68 -20.01 1064.92 B6 6 J 1177.30 11.79 1189.09 -85.67 -21.98 1081.47 B7 6 J 1191.39 11.79 1203.17 -85.67 -23.51 1094.05 B8 6 J 1191.39 11.79 1203.17 -85.67 -23.51 1094.05 T35 6 J 1166.40 -7.33 1159.07 -61.07 -23.13 1074.84 T36 6 J 1200.34 0.99 1201.33 -55.51 -27.22 1118.60 B1 7 I 1033.17 11.41 1044.58 -81.22 -8.05 955.27 B2 7 I 1112.14 11.45 1123.59 -81.28 -15.29 1027.07 B3 7 I 1153.38 11.43 1164.81 -81.24 -19.45 1064.11 B4 7 I 1140.24 11.43 1151.68 -81.25 -18.10 1052.33 B5 7 I 1158.78 11.43 1170.21 -81.26 -20.01 1068.97 B6 7 I 1177.30 11.43 1188.74 -81.25 -21.98 1085.47 B7 7 I 1191.39 11.43 1202.82 -81.25 -23.51 1098.10 B8 7 I 1191.39 11.43 1202.82 -81.25 -23.51 1098.10 T34 7 I 1086.17 -18.87 1067.30 -74.90 -14.23 978.21 T35 7 I 1166.40 -6.21 1160.19 -67.84 -23.13 1069.24 T36 7 I 1200.34 1.69 1202.03 -62.30 -27.22 1112.48                   表1-12 边跨1/4截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T23 15 J 1156.42 -41.89 1114.53 -119.78 -19.76 974.98 T24 15 J 1101.14 -41.79 1059.35 -118.57 -14.22 926.61 T25 15 J 1196.90 -26.50 1170.40 -111.28 -24.11 1034.96 T26 15 J 1199.95 -26.50 1173.45 -111.28 -24.45 1037.72 T27 15 J 1210.10 -10.00 1200.10 -103.05 -28.43 1068.64 T28 15 J 1228.08 -10.00 1218.08 -103.05 -30.70 1084.27 续上表1-12 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T29 15 J 1234.64 -5.24 1229.40 -94.12 -31.55 1103.77 T30 15 J 1234.16 -1.33 1232.83 -88.94 -31.48 1112.35 T31 15 J 1224.86 1.58 1226.44 -84.62 -30.29 1111.56 T32 15 J 1215.77 3.62 1219.39 -80.91 -29.14 1109.39 T33 15 J 1206.61 4.84 1211.45 -77.72 -27.99 1105.74 T34 15 J 1197.56 5.29 1202.85 -75.00 -26.87 1100.91 T35 15 J 1188.55 4.98 1193.53 -72.74 -25.77 1095.01 T36 15 J 1179.65 3.95 1183.60 -70.95 -24.70 1087.99 T21 16 I 1062.27 -52.76 1009.51 -127.06 -10.61 871.80 T22 16 I 1063.66 -51.74 1011.93 -123.28 -10.73 877.95 T23 16 I 1156.42 -38.47 1117.95 -124.48 -19.76 973.71 T24 16 I 1101.14 -38.46 1062.68 -123.06 -14.22 925.40 T25 16 I 1196.90 -24.01 1172.89 -116.35 -24.11 1032.44 T26 16 I 1199.95 -24.01 1175.94 -116.35 -24.45 1035.20 T27 16 I 1210.10 -8.21 1201.89 -108.34 -28.43 1065.13 T28 16 I 1228.08 -8.21 1219.87 -108.34 -30.70 1080.84 T29 16 I 1234.64 -3.68 1230.96 -99.63 -31.55 1099.82 T30 16 I 1234.16 0.07 1234.23 -94.37 -31.48 1108.40 T31 16 I 1224.86 2.86 1227.73 -89.93 -30.29 1107.52 T32 16 I 1215.77 4.81 1220.58 -86.10 -29.14 1105.38 T33 16 I 1206.61 5.96 1212.56 -82.77 -27.99 1101.75 T34 16 I 1197.56 6.35 1203.91 -79.91 -26.87 1097.08 T35 16 I 1188.55 6.01 1194.56 -77.53 -25.77 1091.21 T36 16 I 1179.65 4.96 1184.62 -75.59 -24.70 1084.34 表1-13 墩顶左截面截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T1 33 J 1099.30 -51.90 1047.40 -114.32 -15.61 917.47 T2 33 J 1128.37 -46.64 1081.73 -107.58 -18.77 955.39 续上表1-13 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T3 33 J 1210.64 -42.10 1168.54 -103.62 -28.50 1036.43 T4 33 J 1221.54 -37.26 1184.27 -100.46 -29.87 1053.94 T5 33 J 1233.66 -33.34 1200.32 -97.17 -31.42 1071.68 T6 33 J 1243.42 -28.91 1214.50 -94.32 -32.69 1087.49 T7 33 J 1236.82 -25.62 1211.20 -91.31 -31.83 1088.03 T8 33 J 1230.39 -21.77 1208.62 -88.60 -31.00 1089.02 T9 33 J 1223.92 -18.92 1204.99 -85.81 -30.17 1089.04 T10 33 J 1217.58 -15.41 1202.17 -83.23 -29.37 1089.62 T11 33 J 1210.32 -13.35 1196.97 -80.74 -28.46 1087.84 T12 33 J 1203.04 -10.60 1192.44 -78.43 -27.55 1086.47 T13 33 J 1196.05 -8.93 1187.12 -76.21 -26.69 1084.22 T14 33 J 1188.72 -7.49 1181.23 -74.14 -25.79 1081.26 T15 33 J 1181.40 -0.95 1180.46 -72.20 -24.91 1083.35 T16 33 J 1181.28 -0.03 1181.25 -72.15 -24.90 1084.18 T17 33 J 1175.08 4.46 1179.55 -68.86 -21.74 1088.95 T18 33 J 1175.56 4.46 1180.03 -68.86 -21.79 1089.39 T19 33 J 1167.70 8.69 1176.39 -65.87 -20.95 1089.58 T20 33 J 1168.35 8.69 1177.05 -65.87 -21.02 1090.19 T21 33 J 1160.76 13.79 1174.54 -62.78 -20.22 1091.58 T22 33 J 1160.66 12.73 1173.38 -62.94 -20.21 1090.20 T23 33 J 1154.14 17.70 1171.84 -59.85 -19.53 1092.51 T24 33 J 1154.59 17.70 1172.28 -59.85 -19.57 1092.82 T25 33 J 1144.95 20.32 1165.27 -57.16 -18.58 1089.53 T26 33 J 1145.04 20.32 1165.36 -57.16 -18.59 1089.62 T27 33 J 1136.43 24.23 1160.66 -54.65 -19.68 1086.31 T28 33 J 1136.50 24.23 1160.73 -54.65 -19.68 1086.38 T29 33 J 1127.88 23.27 1151.15 -51.87 -18.72 1080.51 T30 33 J 1119.51 22.38 1141.89 -50.32 -17.79 1073.72 T31 33 J 1111.08 21.40 1132.48 -49.05 -16.87 1066.52 T32 33 J 1102.83 20.33 1123.16 -47.98 -15.99 1059.16 T33 33 J 1094.52 19.15 1113.66 -47.07 -15.10 1051.50 T34 33 J 1086.31 17.84 1104.14 -46.33 -14.24 1043.62 T35 33 J 1078.14 16.37 1094.51 -45.74 -13.40 1035.34 续上表1-13 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T36 33 J 1070.07 14.74 1084.80 -45.30 -12.57 1026.94 T39 33 J 1099.30 -52.43 1046.87 -113.06 -15.61 918.24 T41 33 J 1099.30 -52.95 1046.34 -111.81 -15.61 918.90 T42 33 J 1099.30 -53.48 1045.81 -110.56 -15.61 919.67 T1 34 I 1099.30 -19.94 1079.36 -41.72 -15.61 1022.02 T2 34 I 1128.37 -17.23 1111.14 -39.43 -18.77 1052.88 T3 34 I 1210.64 -15.37 1195.27 -38.00 -28.50 1128.80 T4 34 I 1221.54 -13.19 1208.35 -36.73 -29.87 1141.77 T5 34 I 1233.66 -11.59 1222.07 -35.49 -31.42 1155.20 T6 34 I 1243.42 -9.58 1233.83 -34.30 -32.69 1166.82 T7 34 I 1236.82 -8.22 1228.60 -33.15 -31.83 1163.60 T8 34 I 1230.39 -6.42 1223.97 -32.00 -31.00 1161.00 T9 34 I 1223.92 -5.26 1218.66 -30.94 -30.17 1157.58 T10 34 I 1217.58 -3.61 1213.97 -29.84 -29.37 1154.76 T11 34 I 1210.32 -2.82 1207.50 -28.89 -28.46 1150.17 T12 34 I 1203.04 -1.56 1201.48 -27.91 -27.55 1146.02 T13 34 I 1196.05 -0.96 1195.09 -27.09 -26.69 1141.27 T14 34 I 1188.72 -0.47 1188.25 -26.32 -25.79 1136.18 T15 34 I 1181.40 2.48 1183.89 -25.62 -24.91 1133.32 T16 34 I 1181.28 3.05 1184.33 -25.49 -24.90 1133.91 T17 34 I 1175.08 5.08 1180.16 -24.19 -21.74 1134.19 T18 34 I 1175.56 5.08 1180.64 -24.19 -21.79 1134.65 T19 34 I 1167.70 6.99 1174.69 -23.01 -20.95 1130.68 T20 34 I 1168.35 6.99 1175.35 -23.01 -21.02 1131.32 T21 34 I 1160.76 9.48 1170.23 -21.68 -20.22 1128.37 T22 34 I 1160.66 8.84 1169.50 -21.85 -20.21 1127.46 T23 34 I 1154.14 11.29 1165.43 -20.51 -19.53 1125.40 T24 34 I 1154.59 11.29 1165.88 -20.51 -19.57 1125.84 T25 34 I 1144.95 12.40 1157.34 -19.46 -18.58 1119.30 T26 34 I 1145.04 12.40 1157.44 -19.46 -18.59 1119.39 T27 34 I 1136.43 14.18 1150.61 -18.48 -19.68 1112.45 T28 34 I 1136.50 14.18 1150.68 -18.48 -19.68 1112.52 T29 34 I 1127.88 13.42 1141.30 -17.38 -18.72 1105.21 续上表1-13 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T30 34 I 1119.51 12.65 1132.16 -16.85 -17.79 1097.46 T31 34 I 1111.08 11.81 1122.89 -16.46 -16.87 1089.52 T32 34 I 1102.83 10.91 1113.75 -16.17 -15.99 1081.55 T33 34 I 1094.52 9.94 1104.46 -15.96 -15.10 1073.39 T34 34 I 1086.31 8.88 1095.19 -15.83 -14.24 1065.12 T35 34 I 1078.14 7.72 1085.86 -15.77 -13.40 1056.68 T36 34 I 1070.07 6.45 1076.51 -15.79 -12.57 1048.13 T37 34 I 956.34 -26.46 929.88 -43.27 -2.11 884.52 T38 34 I 956.34 -26.72 929.62 -42.90 -2.11 884.62 T39 34 I 1099.30 -20.51 1078.79 -41.43 -15.61 1021.80 T40 34 I 956.34 -26.98 929.36 -42.53 -2.11 884.71 T41 34 I 1099.30 -21.08 1078.21 -41.13 -15.61 1021.47 T42 34 I 1099.30 -21.66 1077.64 -40.84 -15.61 1021.25                   表1-14 中跨八分点截面截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T8 50 J 1093.33 -62.85 1030.48 -111.68 -14.98 903.86 T9 50 J 1099.36 -57.98 1041.38 -110.48 -15.62 915.33 T10 50 J 1166.59 -51.84 1114.75 -109.81 -23.15 981.80 T11 50 J 1234.83 -46.18 1188.65 -106.38 -31.57 1050.72 T12 50 J 1248.62 -40.55 1208.07 -103.63 -33.37 1071.07 T13 50 J 1243.42 -35.87 1207.56 -100.31 -32.69 1074.57 T14 50 J 1235.99 -31.77 1204.21 -97.17 -31.72 1075.31 T15 50 J 1228.41 -21.05 1207.35 -94.20 -30.74 1082.35 T16 50 J 1226.97 -20.23 1206.74 -94.62 -30.56 1081.58 T17 50 J 1221.76 -12.39 1209.37 -89.56 -26.91 1092.87 T18 50 J 1222.30 -12.39 1209.92 -89.56 -26.97 1093.35 T19 50 J 1214.11 -5.15 1208.97 -84.96 -26.04 1097.92 T20 50 J 1214.80 -5.15 1209.65 -84.96 -26.11 1098.54 续上表1-14 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T21 50 J 1206.92 2.90 1209.82 -80.60 -25.23 1103.97 T22 50 J 1206.81 1.64 1208.45 -80.47 -25.22 1102.78 T23 50 J 1199.71 9.42 1209.13 -76.10 -24.42 1108.65 T24 50 J 1200.50 9.42 1209.91 -76.10 -24.51 1109.26 T25 50 J 1190.47 14.28 1204.75 -71.88 -23.41 1109.52 T26 50 J 1190.57 14.28 1204.85 -71.88 -23.42 1109.49 T27 50 J 1181.62 20.61 1202.23 -67.97 -24.94 1109.31 T28 50 J 1181.69 20.61 1202.30 -67.97 -24.95 1109.37 T29 50 J 1172.73 20.28 1193.00 -63.73 -23.87 1105.41 T30 50 J 1164.03 19.91 1183.94 -61.25 -22.85 1099.89 T31 50 J 1155.26 19.31 1174.57 -59.21 -21.83 1093.57 T32 50 J 1146.69 18.49 1165.18 -57.49 -20.84 1086.83 T33 50 J 1138.05 17.43 1155.48 -56.02 -19.86 1079.55 T34 50 J 1129.51 16.12 1145.63 -54.81 -18.90 1071.90 T35 50 J 1121.02 14.56 1135.58 -53.83 -17.96 1063.73 T36 50 J 1112.62 12.70 1125.33 -53.09 -17.04 1055.21 T9 51 I 1099.36 -59.46 1039.90 -110.78 -15.62 913.46 T10 51 I 1166.59 -53.15 1113.44 -109.41 -23.15 980.87 T11 51 I 1234.83 -47.31 1187.52 -105.86 -31.57 1050.10 T12 51 I 1248.62 -41.58 1207.04 -103.01 -33.37 1070.69 T13 51 I 1243.42 -36.81 1206.61 -99.68 -32.69 1074.19 T14 51 I 1235.99 -32.65 1203.34 -96.54 -31.72 1075.06 T15 51 I 1228.41 -21.79 1206.62 -93.58 -30.74 1082.35 T16 51 I 1226.97 -20.98 1205.99 -93.95 -30.56 1081.45 T17 51 I 1221.76 -13.04 1208.73 -88.83 -26.91 1092.99 T18 51 I 1222.30 -13.04 1209.27 -88.83 -26.97 1093.47 T19 51 I 1214.11 -5.70 1208.41 -84.18 -26.04 1098.17 T20 51 I 1214.80 -5.70 1209.09 -84.18 -26.11 1098.78 T21 51 I 1206.92 2.41 1209.33 -79.72 -25.23 1104.33 T22 51 I 1206.81 1.17 1207.97 -79.65 -25.22 1103.14 T23 51 I 1199.71 9.01 1208.72 -75.19 -24.42 1109.13 T24 51 I 1200.50 9.01 1209.51 -75.19 -24.51 1109.86 T25 51 I 1190.47 13.93 1204.40 -70.93 -23.41 1110.12 续上表1-14 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T26 51 I 1190.57 13.93 1204.50 -70.93 -23.42 1110.21 T27 51 I 1181.62 20.33 1201.95 -66.98 -24.94 1110.01 T28 51 I 1181.69 20.33 1202.02 -66.98 -24.95 1110.08 T29 51 I 1172.73 20.01 1192.73 -62.70 -23.87 1106.11 T30 51 I 1164.03 19.65 1183.68 -60.22 -22.85 1100.59 T31 51 I 1155.26 19.06 1174.32 -58.18 -21.83 1094.27 T32 51 I 1146.69 18.25 1164.93 -56.46 -20.84 1087.63 T33 51 I 1138.05 17.19 1155.24 -55.00 -19.86 1080.35 T34 51 I 1129.51 15.88 1145.39 -53.79 -18.90 1072.69 T35 51 I 1121.02 14.33 1135.34 -52.83 -17.96 1064.52 T36 51 I 1112.62 12.46 1125.09 -52.10 -17.04 1055.99               表1-15 中跨八分之三点截面截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T27 63 J 1067.91 -41.34 1026.57 -117.35 -12.35 896.83 T28 63 J 1085.96 -39.43 1046.53 -112.12 -14.21 920.25 T29 63 J 1152.20 -34.77 1117.43 -114.07 -21.47 981.90 T30 63 J 1199.41 -27.02 1172.39 -107.91 -27.10 1037.37 T31 63 J 1231.66 -20.62 1211.04 -102.58 -31.16 1077.33 T32 63 J 1235.34 -15.60 1219.75 -97.85 -31.64 1090.32 T33 63 J 1232.21 -11.83 1220.39 -93.69 -31.23 1095.44 T34 63 J 1222.97 -9.23 1213.74 -90.06 -30.05 1093.58 T35 63 J 1213.78 -7.71 1206.07 -86.97 -28.89 1090.21 T36 63 J 1204.69 -7.23 1197.45 -84.41 -27.75 1085.30 B18 64 I 1040.91 -2.68 1038.22 -37.46 -8.71 992.09 B19 64 I 1046.39 -2.68 1043.70 -37.46 -9.19 997.10 T29 64 I 1152.20 -38.12 1114.07 -101.40 -21.47 991.23 T30 64 I 1199.41 -29.77 1169.64 -95.26 -27.10 1047.33 T31 64 I 1231.66 -22.98 1208.68 -90.39 -31.16 1087.06 续上表1-15 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) T32 64 I 1235.34 -17.69 1217.65 -86.09 -31.64 1099.95 T33 64 I 1232.21 -13.72 1218.49 -82.34 -31.23 1104.93 T34 64 I 1222.97 -10.98 1211.99 -79.12 -30.05 1102.87 T35 64 I 1213.78 -9.34 1204.44 -76.42 -28.89 1099.08 T36 64 I 1204.69 -8.78 1195.90 -74.22 -27.75 1093.98                   表1-16 中跨跨中截面截面钢束的预应力损失 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) B9 72 J 1080.45 2.13 1082.58 -95.62 -12.27 974.68 B10 72 J 1123.63 2.13 1125.76 -95.59 -16.42 1013.74 B11 72 J 1153.34 2.14 1155.47 -95.57 -19.44 1040.42 B12 72 J 1166.34 2.14 1168.47 -95.57 -20.81 1052.15 B13 72 J 1169.41 2.14 1171.54 -95.57 -21.13 1054.80 B14 72 J 1158.48 2.13 1160.62 -95.58 -19.98 1045.07 B15 72 J 1158.46 2.13 1160.60 -95.58 -19.98 1045.05 B16 72 J 1147.66 2.13 1149.79 -95.58 -18.86 1035.30 B17 72 J 1147.58 2.13 1149.72 -95.58 -18.85 1035.23 B18 72 J 1137.26 2.13 1139.39 -95.58 -17.79 1026.03 B19 72 J 1137.25 2.13 1139.38 -95.58 -17.79 1026.02 TY2 72 J 1164.48 4.77 1169.25 -79.42 -22.90 1066.90 B9 73 I 1080.45 2.13 1082.58 -95.62 -12.27 974.68 B10 73 I 1123.63 2.13 1125.76 -95.59 -16.42 1013.74 B11 73 I 1153.34 2.14 1155.47 -95.57 -19.44 1040.42 B12 73 I 1166.34 2.14 1168.47 -95.57 -20.81 1052.15 B13 73 I 1169.41 2.14 1171.54 -95.57 -21.13 1054.80 B14 73 I 1158.48 2.13 1160.62 -95.58 -19.98 1045.07 B15 73 I 1158.46 2.13 1160.60 -95.58 -19.98 1045.05 B16 73 I 1147.66 2.13 1149.79 -95.58 -18.86 1035.30 B17 73 I 1147.58 2.13 1149.72 -95.58 -18.85 1035.23 续上表1-16 钢束组 单元 位置 应力 (考虑短期损失): σcon- σl1-σl2 (MPa) 弹性变形损失: σl4 (MPa) 锚固时钢束应力:σpo=σcon- σl1-σl2+σl4 (MPa) 徐变/收缩损失:σl6 (MPa) 松弛损失:σl5 (MPa) 有效预应力:σpe=σpo- σl5-σl6 (MPa) B18 73 I 1137.26 2.13 1139.39 -95.58 -17.79 1026.03 B19 73 I 1137.25 2.13 1139.38 -95.58 -17.79 1026.02 TY2 73 I 1164.48 4.77 1169.25 -79.42 -22.90 1066.90 1.6 主梁验算 1.6.1 施工阶段法向压应力验算 单元 位置 最大/最小 阶段 验算 Sig_T (MPa) Sig_TL (MPa) Sig_TR (MPa) Sig_MAX (MPa) Sig_ALW (MPa) Sig_B (MPa) Sig_BL (MPa) Sig_BR (MPa) 6 J Max 施工阶段31 OK 1.885 1.885 1.885 11.366 21.560 11.366 11.366 11.366 6 J Min 施工阶段30 OK 3.345 3.345 3.345 0.354 -1.596 0.354 0.354 0.354 7 I Max 施工阶段31 OK 3.751 3.751 3.751 11.058 21.560 11.058 11.058 11.058 7 I Min 施工阶段30 OK 5.214 5.214 5.214 0.040 -1.596 0.040 0.040 0.040 15 J Max 施工阶段31 OK 13.305 13.305 13.305 13.305 21.560 6.209 6.209 6.209 15 J Min 施工阶段22 OK 8.673 8.673 8.673 -0.910 -2.622 -0.910 -0.910 -0.910 16 I Max 施工阶段31 OK 15.729 15.729 15.729 15.729 21.560 5.703 5.703 5.703 16 I Min 施工阶段22 OK 11.269 11.269 11.269 -1.452 -2.622 -1.452 -1.452 -1.452 33 J Max 施工阶段22 OK 18.292 18.292 18.292 18.292 21.560 4.880 4.880 4.880 33 J Min 施工阶段5 OK 6.376 6.376 6.376 -0.443 -2.622 -0.443 -0.443 -0.443 34 I Max 施工阶段22 OK 8.748 8.748 8.748 8.748 21.560 1.680 1.680 1.680 34 I Min 施工阶段5 OK 3.788 3.788 3.788 -0.754 -2.223 -0.754 -0.754 -0.754 42 J Max 施工阶段22 OK 8.811 8.811 8.811 8.811 21.560 1.614 1.614 1.614 42 J Min 施工阶段5 OK 3.874 3.874 3.874 -0.843 -2.223 -0.843 -0.843 -0.843 43 I Max 施工阶段22 OK 18.411 18.411 18.411 18.411 21.560 4.774 4.774 4.774 43 I Min 施工阶段5 OK 6.542 6.542 6.542 -0.585 -2.622 -0.585 -0.585 -0.585 50 J Max 施工阶段31 OK 18.294 18.294 18.294 18.294 21.560 9.278 9.278 9.278 50 J Min 施工阶段11 OK 3.642 3.642 3.642 -0.420 -2.622 -0.420 -0.420 -0.420 51 I Max 施工阶段31 OK 17.271 17.271 17.271 17.271 21.560 9.413 9.413 9.413 51 I Min 施工阶段11 OK 2.466 2.466 2.466 -0.268 -2.622 -0.268 -0.268 -0.268 63 J Max 施工阶段33 OK 12.775 12.775 12.775 12.775 21.560 1.498 1.498 1.498 63 J Min 施工阶段22 OK 3.728 3.728 3.728 -0.867 -2.622 -0.867 -0.867 -0.867 64 I Max 施工阶段33 OK 9.909 9.909 9.909 9.909 21.560 3.681 3.681 3.681 64 I Min 施工阶段23 OK 1.842 1.842 1.842 -0.247 -2.622 -0.247 -0.247 -0.247 72 J Max 施工阶段33 OK 5.002 5.002 5.002 7.200 21.560 7.200 7.200 7.200 72 J Min 施工阶段33 OK 5.002 5.002 5.002 5.002 -1.596 7.200 7.200 7.200 73 I Max 施工阶段33 OK 5.002 5.002 5.002 7.200 21.560 7.200 7.200 7.200 73 I Min 施工阶段33 OK 5.002 5.002 5.002 5.002 -1.596 7.200 7.200 7.200 81 J Max 施工阶段33 OK 9.285 9.285 9.285 9.285 21.560 4.415 4.415 4.415 81 J Min 施工阶段23 OK 1.384 1.384 1.384 0.271 -1.596 0.271 0.271 0.271 82 I Max 施工阶段33 OK 12.159 12.159 12.159 12.159 21.560 2.293 2.293 2.293 82 I Min 施工阶段22 OK 3.258 3.258 3.258 -0.338 -2.622 -0.338 -0.338 -0.338 94 J Max 施工阶段22 OK 16.941 16.941 16.941 16.941 21.560 2.267 2.267 2.267 94 J Min 施工阶段11 OK 2.222 2.222 2.222 -0.049 -2.622 -0.049 -0.049 -0.049 95 I Max 施工阶段22 OK 17.987 17.987 17.987 17.987 21.560 2.129 2.129 2.129 95 I Min 施工阶段11 OK 3.398 3.398 3.398 -0.201 -2.622 -0.201 -0.201 -0.201 102 J Max 施工阶段22 OK 18.288 18.288 18.288 18.288 21.560 4.884 4.884 4.884 102 J Min 施工阶段5 OK 6.376 6.376 6.376 -0.443 -2.622 -0.443 -0.443 -0.443 103 I Max 施工阶段22 OK 8.746 8.746 8.746 8.746 21.560 1.683 1.683 1.683 103 I Min 施工阶段5 OK 3.788 3.788 3.788 -0.754 -2.223 -0.754 -0.754 -0.754 111 J Max 施工阶段22 OK 8.814 8.814 8.814 8.814 21.560 1.611 1.611 1.611 111 J Min 施工阶段5 OK 3.874 3.874 3.874 -0.843 -2.223 -0.843 -0.843 -0.843 112 I Max 施工阶段22 OK 18.415 18.415 18.415 18.415 21.560 4.770 4.770 4.770 112 I Min 施工阶段5 OK 6.542 6.542 6.542 -0.585 -2.622 -0.585 -0.585 -0.585 129 J Max 施工阶段31 OK 15.377 15.377 15.377 15.377 21.560 6.194 6.194 6.194 129 J Min 施工阶段22 OK 11.647 11.647 11.647 -1.857 -2.622 -1.857 -1.857 -1.857 130 I Max 施工阶段31 OK 12.941 12.941 12.941 12.941 21.560 6.704 6.704 6.704 130 I Min 施工阶段22 OK 9.049 9.049 9.049 -1.313 -2.622 -1.313 -1.313 -1.313 138 J Max 施工阶段31 OK 3.923 3.923 3.923 10.846 21.560 10.846 10.846 10.846 138 J Min 施工阶段28 OK 2.245 2.245 2.245 -0.707 -2.622 -0.707 -0.707 -0.707 139 I Max 施工阶段31 OK 2.054 2.054 2.054 11.150 21.560 11.150 11.150 11.150 139 I Min 施工阶段29 OK 1.956 1.956 1.956 -0.162 -2.622 -0.162 -0.162 -0.162 1.6.2 受拉区钢筋的拉应力验算 钢束 验算 Sig_DL (MPa) Sig_LL (MPa) Sig_ADL (MPa) Sig_ALL (MPa) 39 OK 987.048 1002.849 1395.000 1209.000 95 OK 986.844 1000.738 1395.000 1209.000 104 OK 986.844 1000.738 1395.000 1209.000 103 OK 987.048 1002.849 1395.000 1209.000 48 OK 1019.549 1060.647 1395.000 1209.000 105 OK 1019.549 1060.647 1395.000 1209.000 49 OK 1038.470 1082.628 1395.000 1209.000 106 OK 1038.470 1082.628 1395.000 1209.000 50 OK 1033.940 1092.933 1395.000 1209.000 107 OK 1033.940 1092.933 1395.000 1209.000 51 OK 1039.487 1094.161 1395.000 1209.000 108 OK 1039.487 1094.161 1395.000 1209.000 52 OK 1035.666 1093.699 1395.000 1209.000 109 OK 1035.666 1093.699 1395.000 1209.000 53 OK 1041.421 1098.863 1395.000 1209.000 110 OK 1041.421 1098.863 1395.000 1209.000 54 OK 1038.042 1099.792 1395.000 1209.000 111 OK 1038.042 1099.792 1395.000 1209.000 55 OK 1043.220 1101.609 1395.000 1209.000 112 OK 1043.220 1101.609 1395.000 1209.000 56 OK 1040.909 1105.256 1395.000 1209.000 113 OK 1040.909 1105.256 1395.000 1209.000 57 OK 1046.389 1105.721 1395.000 1209.000 114 OK 1046.389 1105.721 1395.000 1209.000 40 OK 1006.704 1039.304 1395.000 1209.000 96 OK 1010.244 1037.710 1395.000 1209.000 116 OK 1010.244 1037.710 1395.000 1209.000 115 OK 1006.704 1039.304 1395.000 1209.000 41 OK 1041.121 1077.064 1395.000 1209.000 97 OK 1040.682 1072.100 1395.000 1209.000 118 OK 1040.682 1072.100 1395.000 1209.000 117 OK 1041.121 1077.064 1395.000 1209.000 42 OK 1037.065 1065.270 1395.000 1209.000 98 OK 1036.618 1064.310 1395.000 1209.000 120 OK 1036.618 1064.310 1395.000 1209.000 119 OK 1037.065 1065.270 1395.000 1209.000 43 OK 1042.057 1104.595 1395.000 1209.000 99 OK 1041.590 1100.281 1395.000 1209.000 122 OK 1041.590 1100.281 1395.000 1209.000 121 OK 1042.057 1104.595 1395.000 1209.000 44 OK 1095.038 1109.096 1395.000 1209.000 100 OK 1094.572 1104.079 1395.000 1209.000 124 OK 1094.572 1104.079 1395.000 1209.000 123 OK 1095.038 1109.096 1395.000 1209.000 45 OK 1108.880 1134.575 1395.000 1209.000 101 OK 1108.401 1130.237 1395.000 1209.000 126 OK 1108.401 1130.237 1395.000 1209.000 125 OK 1108.880 1134.575 1395.000 1209.000 46 OK 1108.880 1134.576 1395.000 1209.000 102 OK 1108.401 1130.238 1395.000 1209.000 128 OK 1108.401 1130.238 1395.000 1209.000 127 OK 1108.880 1134.576 1395.000 1209.000 47 OK 987.118 1015.963 1395.000 1209.000 129 OK 987.118 1015.963 1395.000 1209.000 1 OK 1092.937 1059.031 1395.000 1209.000 205 OK 1092.937 1060.407 1395.000 1209.000 130 OK 1092.937 1060.407 1395.000 1209.000 58 OK 1092.937 1059.031 1395.000 1209.000 10 OK 1093.386 1163.519 1395.000 1209.000 67 OK 1093.387 1165.230 1395.000 1209.000 191 OK 1093.387 1165.230 1395.000 1209.000 190 OK 1093.386 1163.519 1395.000 1209.000 11 OK 1098.291 1158.839 1395.000 1209.000 68 OK 1098.291 1160.505 1395.000 1209.000 193 OK 1098.291 1160.505 1395.000 1209.000 192 OK 1098.291 1158.839 1395.000 1209.000 12 OK 1104.507 1154.789 1395.000 1209.000 69 OK 1104.507 1156.572 1395.000 1209.000 195 OK 1104.507 1156.572 1395.000 1209.000 194 OK 1104.507 1154.789 1395.000 1209.000 13 OK 1103.245 1149.867 1395.000 1209.000 70 OK 1103.245 1151.761 1395.000 1209.000 197 OK 1103.245 1151.761 1395.000 1209.000 196 OK 1103.245 1149.867 1395.000 1209.000 14 OK 1110.785 1144.759 1395.000 1209.000 71 OK 1110.785 1146.483 1395.000 1209.000 199 OK 1110.785 1146.483 1395.000 1209.000 198 OK 1110.785 1144.759 1395.000 1209.000 15 OK 1108.966 1141.931 1395.000 1209.000 72 OK 1108.966 1143.632 1395.000 1209.000 201 OK 1108.966 1143.632 1395.000 1209.000 200 OK 1108.966 1141.931 1395.000 1209.000 16 OK 1060.541 1142.334 1395.000 1209.000 73 OK 1060.541 1144.499 1395.000 1209.000 145 OK 1060.541 1144.499 1395.000 1209.000 144 OK 1060.541 1142.334 1395.000 1209.000 17 OK 1055.996 1140.478 1395.000 1209.000 74 OK 1055.996 1142.307 1395.000 1209.000 147 OK 1055.996 1142.307 1395.000 1209.000 146 OK 1055.996 1140.478 1395.000 1209.000 18 OK 1072.969 1140.945 1395.000 1209.000 75 OK 1072.969 1142.734 1395.000 1209.000 149 OK 1072.969 1142.734 1395.000 1209.000 148 OK 1072.969 1140.945 1395.000 1209.000 19 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1395.000 1209.000 24 OK 1072.963 1132.316 1395.000 1209.000 81 OK 1072.963 1134.165 1395.000 1209.000 163 OK 1072.963 1134.165 1395.000 1209.000 162 OK 1072.963 1132.316 1395.000 1209.000 25 OK 1064.098 1125.838 1395.000 1209.000 82 OK 1064.098 1127.679 1395.000 1209.000 165 OK 1064.098 1127.679 1395.000 1209.000 164 OK 1064.098 1125.838 1395.000 1209.000 26 OK 1081.348 1125.922 1395.000 1209.000 83 OK 1081.348 1127.765 1395.000 1209.000 167 OK 1081.348 1127.765 1395.000 1209.000 166 OK 1081.348 1125.922 1395.000 1209.000 27 OK 1067.916 1122.652 1395.000 1209.000 84 OK 1067.916 1127.166 1395.000 1209.000 169 OK 1067.916 1127.166 1395.000 1209.000 168 OK 1067.916 1122.652 1395.000 1209.000 28 OK 1085.974 1122.718 1395.000 1209.000 85 OK 1085.974 1127.233 1395.000 1209.000 171 OK 1085.974 1127.233 1395.000 1209.000 170 OK 1085.974 1122.718 1395.000 1209.000 29 OK 1083.025 1119.628 1395.000 1209.000 86 OK 1083.025 1124.146 1395.000 1209.000 173 OK 1083.025 1124.146 1395.000 1209.000 172 OK 1083.025 1119.628 1395.000 1209.000 3 OK 1078.117 1143.505 1395.000 1209.000 60 OK 1078.117 1144.949 1395.000 1209.000 135 OK 1078.117 1144.949 1395.000 1209.000 134 OK 1078.117 1143.505 1395.000 1209.000 30 OK 1077.718 1121.144 1395.000 1209.000 87 OK 1077.718 1125.201 1395.000 1209.000 177 OK 1077.718 1125.201 1395.000 1209.000 176 OK 1077.718 1121.144 1395.000 1209.000 31 OK 1087.519 1124.788 1395.000 1209.000 88 OK 1087.519 1129.147 1395.000 1209.000 179 OK 1087.519 1129.147 1395.000 1209.000 178 OK 1087.519 1124.788 1395.000 1209.000 32 OK 1081.922 1128.802 1395.000 1209.000 89 OK 1081.922 1133.312 1395.000 1209.000 181 OK 1081.922 1133.312 1395.000 1209.000 180 OK 1081.922 1128.802 1395.000 1209.000 33 OK 1092.265 1135.303 1395.000 1209.000 90 OK 1092.265 1139.861 1395.000 1209.000 183 OK 1092.265 1139.861 1395.000 1209.000 182 OK 1092.265 1135.303 1395.000 1209.000 34 OK 1086.172 1136.031 1395.000 1209.000 91 OK 1086.172 1140.611 1395.000 1209.000 185 OK 1086.172 1140.611 1395.000 1209.000 184 OK 1086.172 1136.031 1395.000 1209.000 35 OK 1097.220 1142.884 1395.000 1209.000 92 OK 1097.220 1147.422 1395.000 1209.000 187 OK 1097.220 1147.422 1395.000 1209.000 186 OK 1097.220 1142.884 1395.000 1209.000 36 OK 1102.486 1151.309 1395.000 1209.000 93 OK 1102.486 1155.767 1395.000 1209.000 189 OK 1102.486 1155.767 1395.000 1209.000 188 OK 1102.486 1151.309 1395.000 1209.000 131 OK 956.344 919.338 1395.000 1209.000 206 OK 956.344 920.695 1395.000 1209.000 208 OK 956.344 920.695 1395.000 1209.000 207 OK 956.344 919.338 1395.000 1209.000 213 OK 956.344 918.918 1395.000 1209.000 214 OK 956.344 920.133 1395.000 1209.000 215 OK 956.344 920.133 1395.000 1209.000 216 OK 956.344 918.918 1395.000 1209.000 209 OK 1092.937 1058.156 1395.000 1209.000 210 OK 1092.937 1059.395 1395.000 1209.000 211 OK 1092.937 1059.395 1395.000 1209.000 212 OK 1092.937 1058.156 1395.000 1209.000 4 OK 1083.266 1156.879 1395.000 1209.000 61 OK 1083.266 1158.390 1395.000 1209.000 137 OK 1083.266 1158.390 1395.000 1209.000 136 OK 1083.266 1156.879 1395.000 1209.000 217 OK 956.344 918.497 1395.000 1209.000 218 OK 956.344 919.571 1395.000 1209.000 219 OK 956.344 919.571 1395.000 1209.000 220 OK 956.344 918.497 1395.000 1209.000 221 OK 1092.937 1057.281 1395.000 1209.000 222 OK 1092.937 1058.383 1395.000 1209.000 223 OK 1092.937 1058.383 1395.000 1209.000 224 OK 1092.937 1057.281 1395.000 1209.000 225 OK 1092.937 1056.406 1395.000 1209.000 226 OK 1092.937 1057.370 1395.000 1209.000 227 OK 1092.937 1057.370 1395.000 1209.000 228 OK 1092.937 1056.406 1395.000 1209.000 5 OK 1089.040 1170.380 1395.000 1209.000 62 OK 1089.040 1171.888 1395.000 1209.000 139 OK 1089.040 1171.888 1395.000 1209.000 138 OK 1089.040 1170.380 1395.000 1209.000 6 OK 1093.159 1175.533 1395.000 1209.000 63 OK 1093.159 1177.086 1395.000 1209.000 141 OK 1093.159 1177.086 1395.000 1209.000 140 OK 1093.159 1175.533 1395.000 1209.000 7 OK 1091.941 1172.322 1395.000 1209.000 64 OK 1091.941 1173.756 1395.000 1209.000 143 OK 1091.941 1173.756 1395.000 1209.000 142 OK 1091.941 1172.322 1395.000 1209.000 8 OK 1093.331 1169.702 1395.000 1209.000 65 OK 1093.331 1171.314 1395.000 1209.000 153 OK 1093.331 1171.314 1395.000 1209.000 152 OK 1093.331 1169.702 1395.000 1209.000 9 OK 1091.941 1166.291 1395.000 1209.000 66 OK 1091.941 1167.803 1395.000 1209.000 175 OK 1091.941 1167.803 1395.000 1209.000 174 OK 1091.941 1166.291 1395.000 1209.000 37 OK 1061.628 1063.058 1395.000 1209.000 94 OK 1061.838 1064.482 1395.000 1209.000 203 OK 1061.838 1064.482 1395.000 1209.000 202 OK 1061.628 1063.058 1395.000 1209.000 38 OK 1102.674 1080.318 1395.000 1209.000 204 OK 1102.674 1080.318 1395.000 1209.000 1.6.3 使用阶段正截面抗裂验算 单元 位置 组合名称 短/长 类型 验算 Sig_T (MPa) Sig_TL (MPa) Sig_TR (MPa) Sig_MAX (MPa) Sig_ALW (MPa) Sig_B (MPa) Sig_BL (MPa) Sig_B (MPa) 6 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 2.379 2.381 2.378 2.378 0.000 7.272 7.273 7.271 6 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 2.071 2.074 2.068 2.068 -0.000 7.655 7.656 7.653 7 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 3.756 3.757 3.755 3.755 0.000 7.082 7.082 7.081 7 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 3.449 3.452 3.446 3.446 -0.000 7.464 7.466 7.462 15 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.803 5.806 5.800 5.800 0.000 9.594 9.596 9.592 15 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 5.300 5.307 5.293 5.293 -0.000 10.170 10.174 10.166 16 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 7.603 7.606 7.600 7.600 0.000 9.224 9.226 9.223 16 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 7.104 7.110 7.097 7.097 -0.000 9.800 9.804 9.796 33 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.790 4.796 4.785 4.785 0.000 17.115 17.119 17.112 33 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 4.254 4.268 4.240 4.240 -0.000 17.643 17.652 17.635 34 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 1.494 1.499 1.489 1.489 0.000 9.419 9.422 9.416 34 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 1.188 1.201 1.175 1.175 -0.000 9.759 9.767 9.752 42 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 1.318 1.321 1.315 1.315 0.000 9.592 9.594 9.590 42 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 0.914 0.921 0.906 0.906 -0.000 10.011 10.015 10.006 43 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.499 4.500 4.497 4.497 0.000 17.372 17.373 17.372 43 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 3.777 3.780 3.773 3.773 -0.000 18.017 18.019 18.015 50 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.923 5.924 5.921 5.921 0.000 15.510 15.511 15.510 50 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 5.253 5.256 5.250 5.250 -0.000 16.117 16.118 16.115 51 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.132 5.133 5.131 5.131 0.000 15.611 15.612 15.610 51 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 4.461 4.464 4.458 4.458 -0.000 16.217 16.219 16.215 63 J cLCB33 长期 MY-MAX OK 8.784 8.787 8.782 2.863 0.000 2.865 2.866 2.863 63 J cLCB30 短期 MY-MAX OK 9.210 9.216 9.203 2.154 -0.000 2.158 2.162 2.154 64 I cLCB33 长期 MY-MAX OK 6.477 6.480 6.475 4.620 0.000 4.622 4.623 4.620 64 I cLCB30 短期 MY-MAX OK 6.906 6.912 6.899 3.913 -0.000 3.917 3.921 3.913 72 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.093 4.097 4.089 4.089 0.000 5.556 5.558 5.553 72 J cLCB30 短期 MY-MAX OK 6.362 6.376 6.348 2.737 -0.000 2.745 2.753 2.737 73 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.093 4.097 4.089 4.089 0.000 5.556 5.558 5.553 73 I cLCB30 短期 MY-MAX OK 6.362 6.376 6.348 2.737 -0.000 2.745 2.753 2.737 81 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.053 5.058 5.048 5.048 0.000 6.287 6.290 6.284 81 J cLCB30 短期 MY-MAX OK 6.353 6.365 6.342 4.573 -0.000 4.579 4.586 4.573 82 I cLCB33 长期 MY-MAX OK 8.162 8.167 8.158 3.654 0.000 3.656 3.659 3.654 82 I cLCB30 短期 MY-MAX OK 8.663 8.674 8.651 2.861 -0.000 2.867 2.874 2.861 94 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.604 4.610 4.599 4.599 0.000 16.205 16.208 16.202 94 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 3.999 4.012 3.985 3.985 -0.000 16.742 16.750 16.734 95 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.395 5.400 5.390 5.390 0.000 16.105 16.108 16.102 95 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 4.791 4.804 4.777 4.777 -0.000 16.642 16.650 16.634 102 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.080 4.086 4.075 4.075 0.000 17.824 17.827 17.820 102 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 3.412 3.427 3.397 3.397 -0.000 18.415 18.424 18.406 103 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 1.066 1.072 1.059 1.059 0.000 9.885 9.889 9.882 103 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 0.692 0.708 0.676 0.676 -0.000 10.270 10.279 10.260 111 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 1.379 1.387 1.371 1.371 0.000 9.562 9.566 9.557 111 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 1.064 1.084 1.045 1.045 -0.000 9.911 9.923 9.900 112 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 4.622 4.631 4.612 4.612 0.000 17.330 17.335 17.324 112 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 4.070 4.094 4.046 4.046 -0.000 17.873 17.887 17.859 129 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 7.314 7.319 7.308 7.308 0.000 9.657 9.660 9.654 129 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 6.774 6.788 6.761 6.761 -0.000 10.279 10.287 10.271 130 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 5.501 5.507 5.496 5.496 0.000 10.030 10.033 10.027 130 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 4.958 4.972 4.945 4.945 -0.000 10.652 10.660 10.645 138 J cLCB33 长期 MY-MIN OK 3.545 3.547 3.543 3.543 0.000 7.332 7.333 7.330 138 J cLCB30 短期 MY-MIN OK 3.213 3.219 3.207 3.207 -0.000 7.745 7.748 7.741 139 I cLCB33 长期 MY-MIN OK 2.160 2.162 2.157 2.157 0.000 7.520 7.521 7.518 139 I cLCB30 短期 MY-MIN OK 1.826 1.832 1.821 1.821 -0.000 7.933 7.936 7.930 1.6.4 使用阶段斜截面抗裂验算 单元 位置 组合名称 最大/最小 Sig_MAX (MPa) Sig_AP (MPa) Sig_P1 (MPa) Sig_P2 (MPa) Sig_P3 (MPa) Sig_P4 (MPa) Sig_P5 (MPa) Sig_P6 (MPa) Sig_P7 (MPa) Sig_P8 (MPa) Sig_P9 (MPa) Sig_P10 (MPa) 6 J cLCB30 OK -0.026 -1.140 -0.026 -0.026 -0.001 -0.001 0.647 0.757 0.709 0.739 0.741 0.754 7 I cLCB30 OK -0.018 -1.140 -0.018 -0.018 -0.001 -0.001 0.734 0.741 0.754 0.757 0.755 0.756 15 J cLCB30 OK -0.003 -1.140 -0.003 -0.003 -0.000 -0.000 0.578 0.642 0.502 0.530 0.595 0.617 16 I cLCB30 OK -0.002 -1.140 -0.002 -0.002 -0.000 -0.000 0.645 0.682 0.615 0.632 0.647 0.663 33 J cLCB30 OK -0.001 -1.140 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 0.618 0.599 0.552 0.542 0.596 0.590 34 I cLCB30 OK -0.000 -1.140 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.160 0.141 0.081 0.061 0.223 0.211 42 J cLCB30 OK -0.001 -1.140 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 0.161 0.132 0.080 0.049 0.225 0.207 43 I cLCB30 OK -0.003 -1.140 -0.003 -0.003 -0.000 -0.000 0.620 0.588 0.545 0.529 0.594 0.584 50 J cLCB30 OK -0.004 -1.140 -0.004 -0.004 -0.000 -0.000 0.637 0.589 0.568 0.489 0.606 0.591 51 I cLCB30 OK -0.004 -1.140 -0.004 -0.004 -0.000 -0.000 0.625 0.566 0.525 0.430 0.587 0.569 63 J cLCB30 OK -0.096 -1.140 -0.005 -0.005 -0.093 -0.096 0.694 0.621 0.608 0.569 0.663 0.300 64 I cLCB30 OK -0.030 -1.140 -0.007 -0.007 -0.029 -0.030 0.657 0.541 0.511 0.458 0.651 0.391 72 J cLCB29 OK -0.010 -1.140 -0.010 -0.010 -0.001 -0.001 0.758 0.762 0.770 0.771 0.770 0.771 73 I cLCB29 OK -0.010 -1.140 -0.010 -0.010 -0.001 -0.001 0.758 0.762 0.770 0.771 0.770 0.771 81 J cLCB30 OK -0.023 -1.140 -0.007 -0.007 -0.023 -0.023 0.645 0.523 0.491 0.436 0.649 0.417 82 I cLCB30 OK -0.053 -1.140 -0.005 -0.005 -0.053 -0.053 0.689 0.613 0.597 0.558 0.668 0.374 94 J cLCB30 OK -0.004 -1.140 -0.004 -0.004 -0.000 -0.000 0.622 0.562 0.520 0.427 0.588 0.570 95 I cLCB30 OK -0.004 -1.140 -0.004 -0.004 -0.000 -0.000 0.635 0.587 0.564 0.486 0.606 0.591 102 J cLCB30 OK -0.003 -1.140 -0.003 -0.003 -0.000 -0.000 0.619 0.586 0.543 0.527 0.594 0.584 103 I cLCB30 OK -0.001 -1.140 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 0.161 0.133 0.078 0.047 0.225 0.208 111 J cLCB30 OK -0.000 -1.140 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.160 0.142 0.080 0.060 0.223 0.212 112 I cLCB30 OK -0.001 -1.140 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 0.618 0.598 0.551 0.540 0.596 0.589 129 J cLCB30 OK -0.003 -1.140 -0.003 -0.003 -0.000 -0.000 0.641 0.681 0.611 0.629 0.648 0.663 130 I cLCB30 OK -0.003 -1.140 -0.003 -0.003 -0.000 -0.000 0.570 0.640 0.497 0.526 0.597 0.619 138 J cLCB30 OK -0.021 -1.140 -0.021 -0.021 -0.001 -0.001 0.727 0.742 0.752 0.757 0.754 0.757 139 I cLCB30 OK -0.031 -1.140 -0.031 -0.031 -0.001 -0.001 0.628 0.757 0.702 0.736 0.739 0.754 1.6.5 使用阶段正截面压应力验算 单元 位置 组合名称 类型 验算 Sig_T (MPa) Sig_TL (MPa) Sig_TR (MPa) Sig_MAX (MPa) Sig_ALW (MPa) Sig_B (MPa) Sig_BL (MPa) Sig_B (MPa) 6 J cLCB43 MY-MIN OK 2.503 2.506 2.501 9.651 19.250 9.649 9.651 9.647 7 I cLCB43 MY-MIN OK 4.227 4.230 4.224 9.412 19.250 9.410 9.412 9.408 15 J cLCB42 MY-MAX OK 12.906 12.911 12.900 12.911 19.250 5.633 5.636 5.629 16 I cLCB42 MY-MAX OK 15.119 15.125 15.113 15.125 19.250 5.177 5.180 5.174 33 J cLCB43 MY-MIN OK 12.487 12.501 12.472 15.343 19.250 15.335 15.343 15.326 34 I cLCB43 MY-MIN OK 5.414 5.427 5.402 7.924 19.250 7.916 7.924 7.909 42 J cLCB43 MY-MIN OK 5.015 5.023 5.008 8.318 19.250 8.314 8.318 8.309 43 I cLCB43 MY-MIN OK 11.796 11.800 11.793 15.937 19.250 15.935 15.937 15.933 50 J cLCB42 MY-MAX OK 14.950 14.946 14.953 14.953 19.250 11.908 11.906 11.910 51 I cLCB42 MY-MIN OK 11.994 11.997 11.991 14.202 19.250 14.200 14.202 14.198 63 J cLCB42 MY-MAX OK 14.122 14.128 14.115 14.128 19.250 0.172 0.176 0.168 64 I cLCB42 MY-MAX OK 11.266 11.273 11.260 11.273 19.250 2.358 2.362 2.354 72 J cLCB43 MY-MAX OK 7.937 7.951 7.923 7.951 19.250 3.591 3.599 3.582 73 I cLCB43 MY-MAX OK 7.937 7.951 7.923 7.951 19.250 3.591 3.599 3.582 81 J cLCB43 MY-MAX OK 10.722 10.733 10.710 10.733 19.250 2.583 2.590 2.577 82 I cLCB43 MY-MAX OK 13.584 13.596 13.573 13.596 19.250 0.456 0.463 0.450 94 J cLCB42 MY-MIN OK 11.452 11.466 11.439 14.833 19.250 14.825 14.833 14.817 95 I cLCB42 MY-MIN OK 12.428 12.442 12.415 14.708 19.250 14.700 14.708 14.692 102 J cLCB42 MY-MIN OK 11.560 11.574 11.545 16.410 19.250 16.401 16.410 16.393 103 I cLCB42 MY-MIN OK 4.842 4.858 4.826 8.617 19.250 8.608 8.617 8.599 111 J cLCB43 MY-MIN OK 5.287 5.306 5.267 8.087 19.250 8.076 8.087 8.064 112 I cLCB43 MY-MIN OK 12.300 12.324 12.276 15.588 19.250 15.574 15.588 15.560 129 J cLCB42 MY-MAX OK 14.901 14.911 14.890 14.911 19.250 5.537 5.543 5.531 130 I cLCB42 MY-MAX OK 12.675 12.685 12.665 12.685 19.250 5.996 6.002 5.990 138 J cLCB43 MY-MIN OK 3.974 3.980 3.968 9.715 19.250 9.711 9.715 9.708 139 I cLCB43 MY-MIN OK 2.242 2.248 2.236 9.950 19.250 9.946 9.950 9.943 1.6.6 使用阶段斜截面主压应力验算 单元 位置 组合名称 最大/最小 Sig_MAX (MPa) Sig_AP (MPa) Sig_P1 (MPa) Sig_P2 (MPa) Sig_P3 (MPa) Sig_P4 (MPa) Sig_P5 (MPa) Sig_P6 (MPa) Sig_P7 (MPa) Sig_P8 (MPa) Sig_P9 (MPa) Sig_P10 (MPa) 6 J cLCB43 OK 9.651 23.100 2.508 2.502 9.647 9.651 3.956 3.921 5.760 5.750 8.919 8.913 7 I cLCB43 OK 9.412 23.100 4.231 4.225 9.408 9.412 5.232 5.222 6.548 6.542 8.874 8.869 15 J cLCB42 OK 12.911 23.100 12.911 12.900 5.629 5.636 12.000 11.994 9.730 9.724 6.524 6.518 16 I cLCB42 OK 15.125 23.100 15.125 15.113 5.174 5.180 13.798 13.792 10.610 10.604 6.288 6.282 33 J cLCB43 OK 15.343 23.100 12.501 12.473 15.326 15.343 12.713 12.703 14.029 14.016 15.075 15.060 34 I cLCB43 OK 7.924 23.100 5.427 5.402 7.909 7.924 7.394 7.385 6.741 6.732 7.648 7.636 42 J cLCB43 OK 8.318 23.100 5.023 5.008 8.309 8.318 7.583 7.588 6.719 6.727 7.938 7.938 43 I cLCB43 OK 15.937 23.100 11.800 11.794 15.933 15.937 12.105 12.121 13.996 14.001 15.533 15.534 50 J cLCB42 OK 14.953 23.100 14.946 14.953 11.910 11.906 14.699 14.706 13.561 13.570 12.278 12.283 51 I cLCB42 OK 14.202 23.100 11.998 11.992 14.198 14.202 12.248 12.274 13.261 13.301 14.040 14.044 63 J cLCB42 OK 14.128 23.100 14.128 14.115 0.179 0.186 11.979 11.981 7.895 7.893 1.846 1.905 64 I cLCB42 OK 11.273 23.100 11.273 11.260 2.355 2.363 9.957 9.964 7.389 7.389 3.455 3.489 72 J cLCB43 OK 7.951 23.100 7.951 7.923 3.582 3.599 7.095 7.078 6.007 5.990 4.052 4.035 73 I cLCB43 OK 7.951 23.100 7.951 7.923 3.582 3.599 7.095 7.078 6.007 5.990 4.052 4.035 81 J cLCB43 OK 10.733 23.100 10.733 10.710 2.577 2.591 9.570 9.573 7.269 7.264 3.648 3.676 82 I cLCB43 OK 13.596 23.100 13.596 13.573 0.453 0.466 11.592 11.589 7.777 7.769 2.093 2.141 94 J cLCB42 OK 14.833 23.100 11.466 11.440 14.817 14.833 11.823 11.837 13.302 13.328 14.546 14.538 95 I cLCB42 OK 14.708 23.100 12.442 12.416 14.692 14.708 12.680 12.688 13.688 13.708 14.520 14.511 102 J cLCB42 OK 16.410 23.100 11.575 11.546 16.393 16.410 11.925 11.927 14.117 14.109 15.930 15.918 103 I cLCB42 OK 8.618 23.100 4.858 4.826 8.599 8.618 7.762 7.756 6.772 6.770 8.177 8.166 111 J cLCB43 OK 8.087 23.100 5.306 5.267 8.064 8.087 7.484 7.466 6.754 6.736 7.774 7.754 112 I cLCB43 OK 15.588 23.100 12.324 12.276 15.560 15.588 12.562 12.541 14.063 14.039 15.275 15.249 129 J cLCB42 OK 14.911 23.100 14.911 14.890 5.531 5.543 13.656 13.645 10.647 10.635 6.578 6.567 130 I cLCB42 OK 12.685 23.100 12.685 12.665 5.990 6.002 11.845 11.833 9.754 9.743 6.810 6.798 138 J cLCB43 OK 9.715 23.100 3.981 3.969 9.708 9.715 5.091 5.075 6.547 6.537 9.120 9.111 139 I cLCB43 OK 9.950 23.100 2.249 2.238 9.943 9.950 3.821 3.775 5.759 5.744 9.162 9.152 1.6.7 使用阶段正截面抗弯验算 单元 位置 最大/最小 组合名称 类型 验算 rMu (kN-m) Mn (kN-m) 6 J 最大 cLCB9 MY-MAX OK 87227.980 405872.032 6 J 最小 cLCB20 MY-MIN OK 8639.089 405872.032 7 I 最大 cLCB9 MY-MAX OK 87227.980 410979.869 7 I 最小 cLCB20 MY-MIN OK 8639.089 410979.869 15 J 最大 cLCB19 MY-MAX OK -407051.205 1147648.535 15 J 最小 cLCB10 MY-MIN OK -611574.927 1147648.535 16 I 最大 cLCB19 MY-MAX OK -407051.205 1132513.747 16 I 最小 cLCB10 MY-MIN OK -611574.927 1132513.747 33 J 最大 cLCB17 MY-MAX OK -3029990.134 4169419.098 33 J 最小 cLCB10 MY-MIN OK -3853267.987 4169419.098 34 I 最大 cLCB17 MY-MAX OK -3029990.134 6249956.794 34 I 最小 cLCB10 MY-MIN OK -3853267.987 6249956.794 42 J 最大 cLCB19 MY-MAX OK -3031095.112 6249956.794 42 J 最小 cLCB6 MY-MIN OK -3965714.958 6249956.794 43 I 最大 cLCB19 MY-MAX OK -3031610.875 4169419.098 43 I 最小 cLCB10 MY-MIN OK -3966467.061 4169419.098 50 J 最大 cLCB19 MY-MAX OK -1646644.288 2535661.674 50 J 最小 cLCB6 MY-MIN OK -2177003.648 2535661.674 51 I 最大 cLCB19 MY-MAX OK -1646647.490 2558027.165 51 I 最小 cLCB6 MY-MIN OK -2177004.111 2558027.165 63 J 最大 cLCB20 MY-MAX OK -117584.777 851286.892 63 J 最小 cLCB9 MY-MIN OK -226352.685 851286.892 64 I 最大 cLCB20 MY-MAX OK -117629.393 812737.354 64 I 最小 cLCB9 MY-MIN OK -226342.693 812737.354 72 J 最大 cLCB10 MY-MAX OK 234009.128 491974.148 72 J 最小 cLCB19 MY-MIN OK 113959.844 491974.148 73 I 最大 cLCB10 MY-MAX OK 234009.128 491974.148 73 I 最小 cLCB19 MY-MIN OK 113959.844 491974.148 81 J 最大 cLCB20 MY-MAX OK -134495.662 813073.592 81 J 最小 cLCB9 MY-MIN OK -254761.930 813073.592 82 I 最大 cLCB20 MY-MAX OK -134453.782 851286.892 82 I 最小 cLCB9 MY-MIN OK -254761.607 851286.892 94 J 最大 cLCB20 MY-MAX OK -1692617.733 2558027.165 94 J 最小 cLCB6 MY-MIN OK -2235190.288 2558027.165 95 I 最大 cLCB20 MY-MAX OK -1692600.488 2535661.674 95 I 最小 cLCB6 MY-MIN OK -2235189.362 2535661.674 102 J 最大 cLCB19 MY-MAX OK -3095736.653 4169419.098 102 J 最小 cLCB6 MY-MIN OK -4039608.486 4169419.098 103 I 最大 cLCB16 MY-MAX OK -3094649.386 6249956.794 103 I 最小 cLCB6 MY-MIN OK -4039562.710 6249956.794 111 J 最大 cLCB17 MY-MAX OK -3057715.604 6249956.794 111 J 最小 cLCB10 MY-MIN OK -3893341.280 6249956.794 112 I 最大 cLCB17 MY-MAX OK -3057715.604 4169419.098 112 I 最小 cLCB10 MY-MIN OK -3893341.280 4169419.098 129 J 最大 cLCB19 MY-MAX OK -419510.004 1132513.747 129 J 最小 cLCB10 MY-MIN OK -634131.289 1132513.747 130 I 最大 cLCB19 MY-MAX OK -419510.004 1147648.535 130 I 最小 cLCB10 MY-MIN OK -634131.289 1147648.535 138 J 最大 cLCB9 MY-MAX OK 81499.742 410969.319 138 J 最小 cLCB20 MY-MIN OK 2385.178 410969.319 139 I 最大 cLCB9 MY-MAX OK 81499.742 405871.844 139 I 最小 cLCB20 MY-MIN OK 2385.178 405871.844 1.6.8 使用阶段斜截面抗剪验算 单元 位置 位置 组合名称 类型 验算 rVd (kN) Vn (kN) 截面验算 剪力验算 6 J 最大 cLCB10 FX-MIN OK 4495.516 35959.831 OK 跳过 6 J 最小 cLCB19 FX-MAX OK 711.033 35959.831 OK 跳过 7 I 最大 cLCB10 FX-MIN OK 4495.301 38070.411 OK 跳过 7 I 最小 cLCB19 FX-MAX OK 710.990 38070.411 OK 跳过 15 J 最大 cLCB10 FX-MIN OK 27334.128 59427.916 OK 验算 15 J 最小 cLCB19 FX-MAX OK 19878.588 59427.916 OK 验算 16 I 最大 cLCB10 FX-MIN OK 27331.456 62835.770 OK 验算 16 I 最小 cLCB19 FX-MAX OK 19876.665 62835.770 OK 验算 33 J 最大 cLCB10 FX-MIN OK 80299.918 139614.365 OK 验算 33 J 最小 cLCB17 FX-MAX OK 62568.809 139614.365 OK 验算 34 I 最大 cLCB10 FZ-MAX OK 80531.725 151384.259 OK 验算 34 I 最小 cLCB17 FZ-MIN OK 62749.383 151384.259 OK 验算 42 J 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -63364.812 151384.259 OK 验算 42 J 最小 cLCB6 FZ-MIN OK -82600.279 151384.259 OK 验算 43 I 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -63264.620 139614.365 OK 验算 43 I 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -82432.285 139614.365 OK 验算 50 J 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -43259.880 101385.682 OK 验算 50 J 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -57452.287 101385.682 OK 验算 51 I 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -43263.654 99028.795 OK 验算 51 I 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -57455.526 99028.795 OK 验算 63 J 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -14359.668 51409.907 OK 验算 63 J 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -21398.361 51409.907 OK 验算 64 I 最大 cLCB19 FZ-MAX OK -14360.309 49897.454 OK 验算 64 I 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -21393.202 49897.454 OK 验算 72 J 最大 cLCB9 FZ-MAX OK 2083.081 34178.568 OK 跳过 72 J 最小 cLCB16 FZ-MIN OK -1536.406 34178.568 OK 跳过 73 I 最大 cLCB9 FZ-MAX OK 2083.081 34178.568 OK 跳过 73 I 最小 cLCB16 FZ-MIN OK -1536.406 34178.568 OK 跳过 81 J 最大 cLCB6 FZ-MAX OK 21991.080 49897.454 OK 验算 81 J 最小 cLCB19 FZ-MIN OK 14872.534 49897.454 OK 验算 82 I 最大 cLCB6 FZ-MAX OK 21991.194 51409.908 OK 验算 82 I 最小 cLCB19 FZ-MIN OK 14871.357 51409.908 OK 验算 94 J 最大 cLCB6 FZ-MAX OK 58033.259 99028.795 OK 验算 94 J 最小 cLCB19 FZ-MIN OK 43786.703 99028.795 OK 验算 95 I 最大 cLCB10 FZ-MAX OK 58029.859 101385.682 OK 验算 95 I 最小 cLCB19 FZ-MIN OK 43782.664 101385.682 OK 验算 102 J 最大 cLCB10 FZ-MAX OK 83011.692 139614.365 OK 验算 102 J 最小 cLCB19 FZ-MIN OK 63796.091 139614.365 OK 验算 103 I 最大 cLCB6 FZ-MAX OK 83218.684 151384.259 OK 验算 103 I 最小 cLCB20 FZ-MIN OK 63860.587 151384.259 OK 验算 111 J 最大 cLCB17 FZ-MAX OK -62959.782 151384.259 OK 验算 111 J 最小 cLCB10 FZ-MIN OK -80841.241 151384.259 OK 验算 112 I 最大 cLCB17 FX-MAX OK -62778.609 139614.365 OK 验算 112 I 最小 cLCB10 FX-MIN OK -80608.553 139614.365 OK 验算 129 J 最大 cLCB19 FX-MAX OK -20072.062 62835.770 OK 验算 129 J 最小 cLCB10 FX-MIN OK -27643.953 62835.770 OK 验算 130 I 最大 cLCB19 FX-MAX OK -20074.004 59427.914 OK 验算 130 I 最小 cLCB10 FX-MIN OK -27646.657 59427.914 OK 验算 138 J 最大 cLCB19 FX-MAX OK -901.388 38070.411 OK 跳过 138 J 最小 cLCB10 FX-MIN OK -4820.126 38070.411 OK 跳过 139 I 最大 cLCB19 FX-MAX OK -901.440 35959.831 OK 跳过 139 I 最小 cLCB10 FX-MIN OK -4820.355 35959.831 OK 跳过 1.6.9 使用阶段正截面抗弯计算 6单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=79298163893.49 N*mm γ0Md=87227980282.84 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=250.77mm 2as'=260.00mm; 此时x<2as': 受压区预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnPsc_s=fpd*Ap*(h-ap-as')=258099926500.24N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnStc_s=fsd*As*(h-as-as')=147917495518.10N*mm 受压区受拉预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnCon_s=(fpd'-σ'p0)*Ap'*(ap'-as')=145390102.23N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: Mn=MnPsc_s+MnStc_s-MnCon_s=258099926500.24+147917495518.10-145390102.23=405872031916.11N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=87227980282.84/405872031916.11=0.21491 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 6单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=7853717222.86 N*mm γ0Md=8639088945.15 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=250.77mm 2as'=260.00mm; 此时x<2as': 受压区预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnPsc_s=fpd*Ap*(h-ap-as')=258099926500.24N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnStc_s=fsd*As*(h-as-as')=147917495518.10N*mm 受压区受拉预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: MnCon_s=(fpd'-σ'p0)*Ap'*(ap'-as')=145390102.23N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.5-2]: Mn=MnPsc_s+MnStc_s-MnCon_s=258099926500.24+147917495518.10-145390102.23=405872031916.11N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=8639088945.15/405872031916.11=0.02129 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 7单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=79298163893.48 N*mm γ0Md=87227980282.83 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=466.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1325.21*466.52*(4361.28-466.52/2)+(8500.00-1325.21)*280.00*(4361.28-280.00/2)=292358404397.99N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=179689987687.51N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-61068523426.09N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=292358404397.99+179689987687.51+-61068523426.09=410979868659.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=87227980282.83/410979868659.41=0.21224 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 7单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=7853717222.85 N*mm γ0Md=8639088945.14 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=466.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1325.21*466.52*(4361.28-466.52/2)+(8500.00-1325.21)*280.00*(4361.28-280.00/2)=292358404397.99N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=179689987687.51N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-61068523426.09N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=292358404397.99+179689987687.51+-61068523426.09=410979868659.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=8639088945.14/410979868659.41=0.02102 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 15单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-370046549899.68 N*mm γ0Md=-407051204889.65 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2675.62mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1436.13*2675.62*(7041.11-2675.62/2)+(5000.00-1436.13)*556.35*(7041.11-556.35/2)=936096691380.38N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=211551843424.25N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=936096691380.38+211551843424.25+0.00=1147648534804.64N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-407051204889.65/1147648534804.64=0.35468 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 15单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-555977206316.65 N*mm γ0Md=-611574926948.32 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2675.62mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1436.13*2675.62*(7041.11-2675.62/2)+(5000.00-1436.13)*556.35*(7041.11-556.35/2)=936096691380.38N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=211551843424.25N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=936096691380.38+211551843424.25+0.00=1147648534804.64N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-611574926948.32/1147648534804.64=0.53289 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 16单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-370046549899.69 N*mm γ0Md=-407051204889.66 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2652.39mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1436.13*2652.39*(6979.98-2652.39/2)+(5000.00-1436.13)*556.35*(6979.98-556.35/2)=922844069115.55N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=209669678267.26N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=922844069115.55+209669678267.26+0.00=1132513747382.81N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-407051204889.66/1132513747382.81=0.35942 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 16单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-555977206316.67 N*mm γ0Md=-611574926948.34 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2652.39mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1436.13*2652.39*(6979.98-2652.39/2)+(5000.00-1436.13)*556.35*(6979.98-556.35/2)=922844069115.55N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=209669678267.26N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=922844069115.55+209669678267.26+0.00=1132513747382.81N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-611574926948.34/1132513747382.81=0.54002 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 33单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-2754536485702.27 N*mm γ0Md=-3029990134272.50 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=5034.73mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1600.00*5034.73*(13249.29-5034.73/2)+(5000.00-1600.00)*1300.00*(13249.29-1300.00/2)=3766726036495.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=402693061225.49N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=3766726036495.07+402693061225.49+0.00=4169419097720.56N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3029990134272.50/4169419097720.56=0.72672 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 33单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-3502970896862.58 N*mm γ0Md=-3853267986548.84 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=5034.73mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1600.00*5034.73*(13249.29-5034.73/2)+(5000.00-1600.00)*1300.00*(13249.29-1300.00/2)=3766726036495.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=402693061225.49N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=3766726036495.07+402693061225.49+0.00=4169419097720.56N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3853267986548.84/4169419097720.56=0.92417 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 34单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-2754536485702.56 N*mm γ0Md=-3029990134272.82 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=4783.51mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(3800.00*4783.51*(13091.88-4783.51/2)+(5000.00-3800.00)*1800.00*(13091.88-1800.00/2)=5852110031957.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=397846762206.07N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=5852110031957.07+397846762206.07+0.00=6249956794163.14N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3029990134272.82/6249956794163.14=0.48480 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 34单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-3502970896863.32 N*mm γ0Md=-3853267986549.65 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=4783.51mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(3800.00*4783.51*(13091.88-4783.51/2)+(5000.00-3800.00)*1800.00*(13091.88-1800.00/2)=5852110031957.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=397846762206.07N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=5852110031957.07+397846762206.07+0.00=6249956794163.14N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3853267986549.65/6249956794163.14=0.61653 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 42单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-2755541010615.15 N*mm γ0Md=-3031095111676.67 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=4783.51mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(3800.00*4783.51*(13091.88-4783.51/2)+(5000.00-3800.00)*1800.00*(13091.88-1800.00/2)=5852110031957.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=397846762206.07N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=5852110031957.07+397846762206.07+0.00=6249956794163.14N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3031095111676.67/6249956794163.14=0.48498 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 42单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-3605195416402.89 N*mm γ0Md=-3965714958043.18 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=4783.51mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(3800.00*4783.51*(13091.88-4783.51/2)+(5000.00-3800.00)*1800.00*(13091.88-1800.00/2)=5852110031957.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=397846762206.07N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=5852110031957.07+397846762206.07+0.00=6249956794163.14N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3965714958043.18/6249956794163.14=0.63452 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 43单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-2756009886535.90 N*mm γ0Md=-3031610875189.49 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=5034.73mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1600.00*5034.73*(13249.29-5034.73/2)+(5000.00-1600.00)*1300.00*(13249.29-1300.00/2)=3766726036495.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=402693061225.49N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=3766726036495.07+402693061225.49+0.00=4169419097720.56N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3031610875189.49/4169419097720.56=0.72711 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 43单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-3605879146293.06 N*mm γ0Md=-3966467060922.36 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=5034.73mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1600.00*5034.73*(13249.29-5034.73/2)+(5000.00-1600.00)*1300.00*(13249.29-1300.00/2)=3766726036495.07N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=402693061225.49N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=3766726036495.07+402693061225.49+0.00=4169419097720.56N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-3966467060922.36/4169419097720.56=0.95132 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 50单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-1496949352379.23 N*mm γ0Md=-1646644287617.15 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=3954.10mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1534.45*3954.10*(10405.53-3954.10/2)+(5000.00-1534.45)*948.80*(10405.53-948.80/2)=2220524098156.59N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=315137575588.83N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=2220524098156.59+315137575588.83+0.00=2535661673745.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-1646644287617.15/2535661673745.41=0.64939 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 50单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-1979094225406.61 N*mm γ0Md=-2177003647947.28 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=3954.10mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1534.45*3954.10*(10405.53-3954.10/2)+(5000.00-1534.45)*948.80*(10405.53-948.80/2)=2220524098156.59N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=315137575588.83N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=2220524098156.59+315137575588.83+0.00=2535661673745.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-2177003647947.28/2535661673745.41=0.85855 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 51单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-1496952263809.79 N*mm γ0Md=-1646647490190.77 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=3976.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1534.45*3976.52*(10464.52-3976.52/2)+(5000.00-1534.45)*948.80*(10464.52-948.80/2)=2241073340850.84N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=316953823852.04N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=2241073340850.84+316953823852.04+0.00=2558027164702.88N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-1646647490190.77/2558027164702.88=0.64372 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 51单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-1979094646772.18 N*mm γ0Md=-2177004111449.40 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=3976.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1534.45*3976.52*(10464.52-3976.52/2)+(5000.00-1534.45)*948.80*(10464.52-948.80/2)=2241073340850.84N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=316953823852.04N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=2241073340850.84+316953823852.04+0.00=2558027164702.88N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-2177004111449.40/2558027164702.88=0.85105 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 63单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-106895251369.95 N*mm γ0Md=-117584776506.94 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2295.25mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1400.84*2295.25*(6040.12-2295.25/2)+(5000.00-1400.84)*457.70*(6040.12-457.70/2)=670554070059.83N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=180732822187.58N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=670554070059.83+180732822187.58+0.00=851286892247.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-117584776506.94/851286892247.41=0.13813 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 63单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-205775168029.40 N*mm γ0Md=-226352684832.34 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2295.25mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1400.84*2295.25*(6040.12-2295.25/2)+(5000.00-1400.84)*457.70*(6040.12-457.70/2)=670554070059.83N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=180732822187.58N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=0.00N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=670554070059.83+180732822187.58+0.00=851286892247.41N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-226352684832.34/851286892247.41=0.26589 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 64单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=-106935811810.05 N*mm γ0Md=-117629392991.05 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2123.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1400.84*2123.52*(6141.75-2123.52/2)+(5000.00-1400.84)*457.70*(6141.75-457.70/2)=658580758694.46N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=183861731042.02N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-29705135284.63N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=658580758694.46+183861731042.02+-29705135284.63=812737354451.85N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-117629392991.05/812737354451.85=0.14473 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 64单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=-205766084384.81 N*mm γ0Md=-226342692823.30 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=2123.52mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1400.84*2123.52*(6141.75-2123.52/2)+(5000.00-1400.84)*457.70*(6141.75-457.70/2)=658580758694.46N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=183861731042.02N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-29705135284.63N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=658580758694.46+183861731042.02+-29705135284.63=812737354451.85N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=-226342692823.30/812737354451.85=0.27849 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 72单元j端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=212735571017.99 N*mm γ0Md=234009128119.79 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=467.55mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1300.00*467.55*(4836.75-467.55/2)+(8500.00-1300.00)*280.00*(4836.75-280.00/2)=325059335670.92N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=199881835726.89N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-32967023246.90N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=325059335670.92+199881835726.89+-32967023246.90=491974148150.91N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=234009128119.79/491974148150.91=0.47565 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 72单元j端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=103599858416.81 N*mm γ0Md=113959844258.49 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=467.55mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1300.00*467.55*(4836.75-467.55/2)+(8500.00-1300.00)*280.00*(4836.75-280.00/2)=325059335670.92N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=199881835726.89N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-32967023246.90N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=325059335670.92+199881835726.89+-32967023246.90=491974148150.91N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=113959844258.49/491974148150.91=0.23164 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 73单元i端弯矩最大时: 截面弯矩组合设计值: Md=212735571018.00 N*mm γ0Md=234009128119.80 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=467.55mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1300.00*467.55*(4836.75-467.55/2)+(8500.00-1300.00)*280.00*(4836.75-280.00/2)=325059335670.92N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=199881835726.89N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-32967023246.90N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=325059335670.92+199881835726.89+-32967023246.90=491974148150.91N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=234009128119.80/491974148150.91=0.47565 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 使用阶段正截面抗弯计算: 73单元i端弯矩最小时: 截面弯矩组合设计值: Md=103599858416.81 N*mm γ0Md=113959844258.49 N*mm 迭代法计算混凝土受压区高度[JTG D62-04 5.2.3-3]: x=467.55mm 混凝土抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnCon=fcd(bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2))=26.50*(1300.00*467.55*(4836.75-467.55/2)+(8500.00-1300.00)*280.00*(4836.75-280.00/2)=325059335670.92N*mm 普通钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnStc=f'sdAs'(h0-as')=199881835726.89N*mm 预应力钢筋抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: MnPsc=(fpd'-σ'p0)Ap'(h0-ap')=-32967023246.90N*mm 构件截面抗弯承载力[JTG D62-04 5.2.3-2]: Mn=MnCon+MnStc+MnPsc=325059335670.92+199881835726.89+-32967023246.90=491974148150.91N*mm 构件截面弯矩设计值与抗弯承载力之比为: RatM=γ0Md/Mn=113959844258.49/491974148150.91=0.23164 抗弯验算OK! -------------------------------------------------------------------------------- 1.6.10 结构验算 通过上述检验,主梁的设计是合理且安全的。 1.7 薄壁桥墩验算 1.7.1 使用阶段柱的裂缝宽度验算 单元 位置 顶/底 组合名称 类型 验算 Sig_SS (MPa) W_tk (mm) W_AC (mm) 145 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -87.694 -0.0510 0.2000 145 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -122.735 -0.0713 0.2000 146 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -126.269 -0.0734 0.2000 146 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -154.974 -0.0901 0.2000 147 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -119.313 -0.0694 0.2000 147 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -156.555 -0.0910 0.2000 148 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -61.630 -0.0358 0.2000 148 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -104.118 -0.0605 0.2000 149 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -122.735 -0.0713 0.2000 149 J 底 cLCB29 MY-MAX OK -149.952 -0.0872 0.2000 150 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -154.974 -0.0901 0.2000 150 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -182.156 -0.1059 0.2000 151 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -156.555 -0.0910 0.2000 151 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -191.660 -0.1114 0.2000 152 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -104.118 -0.0605 0.2000 152 J 顶 cLCB29 MY-MIN OK -141.652 -0.0823 0.2000 153 I 底 cLCB29 MY-MAX OK -149.952 -0.0872 0.2000 153 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -137.087 -0.0797 0.2000 154 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -182.156 -0.1059 0.2000 154 J 顶 cLCB29 MY-MIN OK -187.279 -0.1089 0.2000 155 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -191.660 -0.1114 0.2000 155 J 顶 cLCB29 MY-MAX OK -202.097 -0.1175 0.2000 156 I 顶 cLCB29 MY-MIN OK -141.652 -0.0823 0.2000 156 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -131.934 -0.0767 0.2000 157 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -137.087 -0.0797 0.2000 157 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -129.627 -0.0753 0.2000 158 I 顶 cLCB29 MY-MIN OK -187.279 -0.1089 0.2000 158 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -200.746 -0.1167 0.2000 159 I 顶 cLCB29 MY-MAX OK -202.097 -0.1175 0.2000 159 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -194.705 -0.1132 0.2000 160 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -131.934 -0.0767 0.2000 160 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -123.420 -0.0717 0.2000 161 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -129.627 -0.0753 0.2000 161 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -122.612 -0.0713 0.2000 162 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -200.746 -0.1167 0.2000 162 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -161.644 -0.0940 0.2000 163 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -122.612 -0.0713 0.2000 163 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -93.000 -0.0541 0.2000 164 I 底 cLCB30 MY-MAX OK -161.644 -0.0940 0.2000 164 J 底 cLCB30 MY-MAX OK -138.245 -0.0804 0.2000 165 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -194.705 -0.1132 0.2000 165 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -159.368 -0.0926 0.2000 166 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -123.420 -0.0717 0.2000 166 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -101.155 -0.0588 0.2000 167 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -159.368 -0.0926 0.2000 167 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -128.758 -0.0748 0.2000 168 I 顶 cLCB30 MY-MIN OK -101.155 -0.0588 0.2000 168 J 顶 cLCB30 MY-MIN OK -65.490 -0.0381 0.2000 1.7.2 柱的抗压承载力验算 单元 位置 组合名称 类型 验算 x (mm) rNd (kN) e (mm) e' (mm) Nn (kN) 145 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 94166.995 0.000 0.000 202534.231 145 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 94166.995 1504.140 -1195.860 154082.802 145 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 69408.785 1633.022 -1066.978 169171.912 145 I cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 72650.946 1919.056 -780.944 143956.953 145 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 95439.805 0.000 0.000 202534.231 145 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 95439.805 1457.055 -1242.945 148245.805 145 J cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 70578.647 1562.480 -1137.520 161985.277 145 J cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 73711.939 1722.203 -977.797 160411.685 146 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 115521.845 0.000 0.000 202534.231 146 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 115521.845 1365.890 -1334.110 138115.623 146 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 108764.922 1573.885 -1126.115 163625.701 146 I cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 74799.944 1816.019 -883.981 152124.719 146 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 116794.655 0.000 0.000 202534.231 146 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 116794.655 1382.104 -1317.896 139814.901 146 J cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 110176.351 1514.597 -1185.403 155442.050 146 J cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 74558.660 1661.306 -1038.694 166291.749 147 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 118857.246 0.000 0.000 202534.231 147 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 118857.246 1355.633 -1344.367 137061.852 147 I cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 79930.750 1892.138 -807.862 146004.896 147 I cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 112576.892 1602.040 -1097.960 167821.611 147 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 120416.496 0.000 0.000 202534.231 147 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 120416.496 1369.331 -1330.669 138472.823 147 J cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 81230.125 1699.072 -1000.928 162595.486 147 J cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 114191.986 1534.899 -1165.101 158150.636 148 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 88123.519 0.000 0.000 202534.231 148 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 88123.519 1519.462 -1180.538 156082.657 148 I cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 68192.342 2053.263 -646.737 134547.528 148 I cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 66581.559 1721.232 -978.768 160502.166 148 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 89682.769 0.000 0.000 202534.231 148 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 89682.769 1460.254 -1239.746 148628.367 148 J cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 69491.823 1801.997 -898.003 153308.465 148 J cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 68102.453 1623.795 -1076.205 170133.192 149 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 95439.805 0.000 0.000 202534.231 149 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 95439.805 1457.055 -1242.945 148245.805 149 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 70578.647 1562.480 -1137.520 161985.277 149 I cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 73711.939 1722.203 -977.797 160411.685 149 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 96712.615 0.000 0.000 202534.231 149 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 96712.615 1411.208 -1288.792 142972.257 149 J cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 71730.727 1494.535 -1205.465 152855.093 149 J cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 76537.737 1529.301 -1170.699 157394.388 150 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 116794.655 0.000 0.000 202534.231 150 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 116794.655 1382.104 -1317.896 139814.901 150 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 110176.351 1514.597 -1185.403 155442.050 150 I cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 74558.660 1661.306 -1038.694 166291.749 150 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 118067.465 0.000 0.000 202534.231 150 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 118067.465 1397.969 -1302.031 141518.502 150 J cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 111567.200 1456.969 -1243.031 148235.590 150 J cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 75618.988 1505.092 -1194.908 154205.589 151 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 120416.496 0.000 0.000 202534.231 151 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 120416.496 1369.331 -1330.669 138472.823 151 I cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 81230.125 1699.072 -1000.928 162595.486 151 I cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 114191.986 1534.899 -1165.101 158150.636 151 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 121975.746 0.000 0.000 202534.231 151 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 121975.746 1393.658 -1306.342 141051.407 151 J cLCB20 偏心-Mymax OK 3000.000 81393.117 1515.874 -1184.126 155609.616 151 J cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 115848.130 1469.674 -1230.326 149766.289 152 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 89682.769 0.000 0.000 202534.231 152 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 89682.769 1460.254 -1239.746 148628.367 152 I cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 69491.823 1801.997 -898.003 153308.465 152 I cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 68102.453 1623.795 -1076.205 170133.192 152 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 91242.019 0.000 0.000 202534.231 152 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 91242.019 1403.069 -1296.931 142074.979 152 J cLCB20 偏心-Mymax OK 3000.000 72395.751 1556.668 -1143.332 161161.851 152 J cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 69597.461 1530.829 -1169.171 157600.074 153 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 96712.615 0.000 0.000 202534.231 153 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 96712.615 1411.208 -1288.792 142972.257 153 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 71730.727 1494.535 -1205.465 152855.093 153 I cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 76537.737 1529.301 -1170.699 157394.388 153 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 97985.425 0.000 0.000 202534.231 153 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 97985.425 1366.553 -1333.447 138184.333 153 J cLCB10 偏心-Mymax OK 3000.000 66969.468 1463.205 -1236.795 148982.972 153 J cLCB19 偏心-Mymin OK 3000.000 83540.590 1372.196 -1327.804 138771.609 154 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 118067.465 0.000 0.000 202534.231 154 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 118067.465 1397.969 -1302.031 141518.502 154 I cLCB9 偏心-Mymax OK 3000.000 111567.200 1456.969 -1243.031 148235.590 154 I cLCB20 偏心-Mymin OK 3000.000 75618.988 1505.092 -1194.908 154205.589 154 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 119340.275 0.000 0.000 202534.231 154 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 119340.275 1413.496 -1286.504 143226.451 154 J cLCB10 偏心-Mymax OK 3000.000 119234.787 1413.785 -1286.215 143258.663 154 J cLCB19 偏心-Mymin OK 3000.000 70505.031 1379.210 -1320.790 139508.487 155 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 121975.746 0.000 0.000 202534.231 155 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 121975.746 1393.658 -1306.342 141051.407 155 I cLCB20 偏心-Mymax OK 3000.000 81393.117 1515.874 -1184.126 155609.616 155 I cLCB9 偏心-Mymin OK 3000.000 115848.130 1469.674 -1230.326 149766.289 155 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 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121885.895 1443.576 -1256.424 146655.444 164 I cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 81856.197 1648.122 -1051.878 167621.996 164 I cLCB7 偏心-Mymin OK 3000.000 111518.021 1415.065 -1284.935 143401.388 164 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 123158.705 0.000 0.000 202534.231 164 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 123158.705 1458.150 -1241.850 148376.520 164 J cLCB18 偏心-Mymax OK 3000.000 82911.127 1786.609 -913.391 154628.909 164 J cLCB7 偏心-Mymin OK 3000.000 113076.236 1467.363 -1232.637 149485.572 165 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 125094.246 0.000 0.000 202534.231 165 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 125094.246 1440.491 -1259.509 146296.200 165 I cLCB17 偏心-Mymax OK 3000.000 94213.491 1363.952 -1336.048 137915.327 165 I cLCB5 偏心-Mymin OK 3000.000 109274.168 1507.285 -1192.715 154489.086 165 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 126653.496 0.000 0.000 202534.231 165 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 126653.496 1463.042 -1236.958 148963.409 165 J cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 117424.665 1420.259 -1279.741 143983.385 165 J cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 87907.957 1713.803 -986.197 161197.894 166 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 94360.519 0.000 0.000 202534.231 166 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 94360.519 1405.631 -1294.369 142356.181 166 I cLCB17 偏心-Mymax OK 3000.000 68543.778 1356.582 -1343.418 137158.710 166 I cLCB5 偏心-Mymin OK 3000.000 76379.929 1600.271 -1099.729 167551.684 166 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 95919.769 0.000 0.000 202534.231 166 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 95919.769 1457.330 -1242.670 148278.709 166 J cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 76393.763 1430.364 -1269.636 145129.299 166 J cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 72289.611 1835.869 -864.131 150479.931 167 I cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 126653.496 0.000 0.000 202534.231 167 I cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 126653.496 1463.042 -1236.958 148963.409 167 I cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 117424.665 1420.259 -1279.741 143983.385 167 I cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 87907.957 1713.803 -986.197 161197.894 167 J cLCB10 轴心-Fxmin OK 0.000 128212.746 0.000 0.000 202534.231 167 J cLCB10 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 128212.746 1485.045 -1214.955 151661.172 167 J cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 119143.805 1478.525 -1221.475 150851.638 167 J cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 89207.381 1875.785 -824.215 147277.766 168 I cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 95919.769 0.000 0.000 202534.231 168 I cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 95919.769 1457.330 -1242.670 148278.709 168 I cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 76393.763 1430.364 -1269.636 145129.299 168 I cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 72289.611 1835.869 -864.131 150479.931 168 J cLCB9 轴心-Fxmin OK 0.000 97479.019 0.000 0.000 202534.231 168 J cLCB9 偏心-Fxmin(My) OK 3000.000 97479.019 1507.376 -1192.624 154500.868 168 J cLCB7 偏心-Mymax OK 3000.000 77836.203 1505.773 -1194.227 154293.460 168 J cLCB18 偏心-Mymin OK 3000.000 73589.642 2050.519 -649.481 134727.537 1.7.3 正截面轴/偏心抗压验算详细过程 145单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算: 截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算: γ0*Nd = 94166994.66 N Nn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(18.40*6691148.80+330.00*308851.20) = 202534230.53 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK -------------------------------------------------------------------------- 145单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 13195379169.89/85606358.78 = 154.14 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*154.14+3000.00/2-150.00 = 1504.14 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*154.14+150.00-3000.00/2 = -1195.86 mm Nd = 85606358.78 N, γ0Nd = 94166994.66 N. γ0Nde = 141640359880.59 N.mm,γ0Nde' = -112610525706.82 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 555-hf,为小偏5.75 mm. 此时 x > h压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1195.86 mm 综上,Nn取 154082801.87 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 145单元i截面My最大时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 17858367575.11/63098895.62 = 283.02 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*283.02+3000.00/2-150.00 = 1633.02 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*283.02+150.00-3000.00/2 = -1066.98 mm Nd = 63098895.62 N, γ0Nd = 69408785.19 N. γ0Nde = 113346064333.72 N.mm,γ0Nde' = -74057655668.49 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5325.19 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1066.98 mm 综上,Nn取 169171911.96 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 145单元i截面My最小时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 37584041886.36/66046314.94 = 569.06 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*569.06+3000.00/2-150.00 = 1919.06 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*569.06+150.00-3000.00/2 = -780.94 mm Nd = 66046314.94 N, γ0Nd = 72650946.43 N. γ0Nde = 139421223758.60 N.mm,γ0Nde' = -56736331608.61 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 4819.24 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 780.94 mm 综上,Nn取 143956952.79 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 146单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算: 截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算: γ0*Nd = 115521845.29 N Nn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(18.40*6691148.80+330.00*308851.20) = 202534230.53 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK -------------------------------------------------------------------------- 146单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 1668766170.83/105019859.35 = 15.89 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*15.89+3000.00/2-150.00 = 1365.89 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*15.89+150.00-3000.00/2 = -1334.11 mm Nd = 105019859.35 N, γ0Nd = 115521845.29 N. γ0Nde = 157790133929.40 N.mm,γ0Nde' = -154118848353.57 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5804.69 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1334.11 mm 综上,Nn取 138115622.55 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 146单元i截面My最大时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 22137076645.74/98877201.90 = 223.88 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*223.88+3000.00/2-150.00 = 1573.88 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*223.88+150.00-3000.00/2 = -1126.12 mm Nd = 98877201.90 N, γ0Nd = 108764922.09 N. γ0Nde = 171183429134.87 N.mm,γ0Nde' = -122481860514.24 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5430.79 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1126.12 mm 综上,Nn取 163625701.43 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 146单元i截面My最小时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 31689291638.65/67999949.34 = 466.02 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*466.02+3000.00/2-150.00 = 1816.02 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*466.02+150.00-3000.00/2 = -883.98 mm Nd = 67999949.34 N, γ0Nd = 74799944.27 N. γ0Nde = 135838145568.50 N.mm,γ0Nde' = -66121703963.46 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5000.52 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 883.98 mm 综上,Nn取 152124719.17 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 147单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算: 截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算: γ0*Nd = 118857246.35 N Nn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(18.40*6691148.80+330.00*308851.20) = 202534230.53 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK -------------------------------------------------------------------------- 147单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 608656231.27/108052042.13 = 5.63 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*5.63+3000.00/2-150.00 = 1355.63 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*5.63+150.00-3000.00/2 = -1344.37 mm Nd = 108052042.13 N, γ0Nd = 118857246.35 N. γ0Nde = 161126804421.42 N.mm,γ0Nde' = -159787760712.62 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5823.23 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1344.37 mm 综上,Nn取 137061852.33 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 147单元i截面My最大时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 39394098817.68/72664318.60 = 542.14 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*542.14+3000.00/2-150.00 = 1892.14 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*542.14+150.00-3000.00/2 = -807.86 mm Nd = 72664318.60 N, γ0Nd = 79930750.46 N. γ0Nde = 151240021822.58 N.mm,γ0Nde' = -64573004423.69 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 4866.49 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 807.86 mm 综上,Nn取 146004895.72 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 147单元i截面My最小时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 25794426613.51/102342629.45 = 252.04 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*252.04+3000.00/2-150.00 = 1602.04 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*252.04+150.00-3000.00/2 = -1097.96 mm Nd = 102342629.45 N, γ0Nd = 112576892.40 N. γ0Nde = 180352674008.50 N.mm,γ0Nde' = -123604935458.77 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5380.47 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1097.96 mm 综上,Nn取 167821611.42 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 148单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算: 截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算: γ0*Nd = 88123518.54 N Nn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(18.40*6691148.80+330.00*308851.20) = 202534230.53 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK -------------------------------------------------------------------------- 148单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 13576027668.43/80112289.58 = 169.46 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*169.46+3000.00/2-150.00 = 1519.46 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*169.46+150.00-3000.00/2 = -1180.54 mm Nd = 80112289.58 N, γ0Nd = 88123518.54 N. γ0Nde = 133900380463.17 N.mm,γ0Nde' = -104033119592.62 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5528.26 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 1180.54 mm 综上,Nn取 156082657.31 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 148单元i截面My最大时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 43597396794.02/61993037.97 = 703.26 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*703.26+3000.00/2-150.00 = 2053.26 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*703.26+150.00-3000.00/2 = -646.74 mm Nd = 61993037.97 N, γ0Nd = 68192341.77 N. γ0Nde = 140016797857.08 N.mm,γ0Nde' = -44102524910.24 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 4584.90 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 646.74 mm 综上,Nn取 134547527.89 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 148单元i截面My最小时的偏心受压验算: e0 = Md/Nd = 22470174534.07/60528689.62 = 371.23 mm e = ηe0+h/2-as = 1.00*371.23+3000.00/2-150.00 = 1721.23 mm e' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*371.23+150.00-3000.00/2 = -978.77 mm Nd = 60528689.62 N, γ0Nd = 66581558.58 N. γ0Nde = 114602296071.06 N.mm,γ0Nde' = -65167912096.11 N.mm 假定大偏压,对γ0N0作用点力矩取零,得到 x 计算的方程为: fcd*b/2*x^2 +fcd*b*(e-h0)*x +fcd*(bf'-b)hf'(e-h0+hf'/2)-fsdAse+fsd'As'e' = 0 求得x = 5168.27 mm. 此时 x > h-hf,为小偏压,应重新计算 x : x>3000.00, 取 x= 3000.000000 mm. σs = εcuEs(βh0/x-1) [5.3.4-1] = 0.0033*200000.00*(0.80*2850.00/3000.00-1) = -158.40 ξ= x/h0 = 1.05 Nn = fcd[bx+(bf'-b)hf']+fcd(bf-b)(x-h+hf)+fsd'As'- σsAs = 18.40*(1000.00*3000.00+(5000.00-1000.00)*500.00)+18.40(5000.00-1000.00)(3000.00-3000.00+500.00)+330.00*119036.40--158.40*119036.40 = 186937377.76 N Nne = fcd[bx(h0-x/2)+(bf'-b)hf'(h0-hf'/2)]+fsd'As'(h0-as')[5.3.6-2] = 276261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf'-b)hf'(hf'/2-a')]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-3] = 184261432400.00 N.mm Nne1 = fcd[bh(h0'-h/2)+(bf-b)hf(h0'-hf/2)]+fsd'As(h0-as)[5.3.6-4] = 276261432400.00 N.mm 重新计算e1 = h/2-e0-a'[5.3.5-5] = 978.77 mm 综上,Nn取 160502165.97 N γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK. -------------------------------------------------------------------------- 1.7.4 结构验算结果 通过上述验算,桥墩的设计是合理且安全 2.施工设计 2.1工程概况 2.1.1 场地地形地貌、地质及水文特征 (1)河床横断面数据如下 表2-1 河床横断面 桩 号 标 高(m) 桩 号 标 高(m) 0+000 16.627 0+542 -0.436 0+020 12.305 0+614 -3.289 0+030 7.805 0+664 -3.973 0+050 5.510 0+714 -2.835 0+100 5.800 0+764 -0.134 0+150 5.089 0 802 4.558 0+200 4.039 0+814 5.623 0+250 3.803 0+823 11.258 0+322 4.164 0+841 13.390 0+532 3.753 0+864 17.521 (2)工程地质条件 大桥位于江心洲西侧及附近水域,其中0+250~0+532地面高程为3.8~4.20米,低潮时为陆地,高潮时被水淹没;0+542,0+614位于水中,地面高程为-0.18~-3.63米,钻孔揭露表明,桥位覆盖层厚43.00~50.10米,主要为中密细、中砂层,其中0+322~0+614下部分布有厚18.60~21.15米的密实卵石土层。下附基岩全、强分化层均很发育,厚22.75~34.10米,其中0+532,0+614具有不均匀分化现象,全、强风化花岗岩中在高程-64.00~-75.50米间分布有厚0.95~4.70米的微风化花岗岩残留体。微风化基岩面变化很大,在-62.12~-82.03米间,基岩主要为灰白色中粗粒花岗岩、花岗斑岩,微风化基岩岩质坚硬,呈块状~大块状砌体结构,为主墩桩基良好的持力层。基础设计时宜采用微风化基岩作为基础持力层,桩端进入微风化基岩一定深度。 表2-2 微风化岩面一览表 桩号 0+250 0+322 0+532 0+542 标高 -73.70 -62.12 -77.3 -81.03 表2-3 0+250~0+614 地质资料 0+250 0+322 标高 岩土名称 标高 岩土名称 ~-5.74 中砂 4.164~-5.0 中砂 -5.74~-17.94 细砂 -5.0~-12.30 细砂 -17.94~-42.94 中砂 ~-16.55 淤泥质粘土 -42.94~-44.55 卵石土 ~-35.90 中砂 -44.55~-85.54 花 岩 ~ 45.40 卵石土 ~-84.80 花岗岩 0+532 0+542 标高 岩土名称 标高 岩土名称 -4.15~-8.95 中砂 -0.436~-10.68 中砂 ~-16.05 淤泥质粘土 -5.0~-24.73 淤泥质粘土 ~-24.35 中砂 ~-43.18 卵石 ~-36.45 卵石 ~-96.33 花岗岩 ~-38.95 中砂 ~-45.25 卵石土 ~-87.25 花岗岩 0+614 标高 岩土名称 标高 岩土名称 -3.289~-13.58 中砂 ~ 36.68 中砂 ~-15.08 淤泥质粘土 ~-45.73 卵石土 ~-20.58 细砂 ~73.08 全风化花岗岩 ~-25.13 中砂 ~-77.43 强风化花岗岩 ~-35.08 卵石土 ~-92.58 微风化花岗岩 表2-4 岩土设计参数建议值 地层编号及名称 钻孔桩桩周土极限摩阻力(KPa) 容许承载力 (KPa) 单轴极限抗压强度(MPa) 杂填土 15 中砂 40 150 亚粘土 35 110 中砂 40 150 淤泥质粘土 5 80 粉砂 40 100 细砂 40 200 淤泥质亚粘土 15 80 卵石土 200 800 全风化花岗岩 60 320 强风化花岗岩 75 450 弱风化花岗岩 30 微风化花岗岩 80 弱风化花岗斑岩 30 微风化花岗斑岩 60 2.1.2 工程设计概况 高坎特大桥,左右分幅设计,左右幅同长631.15m,起点桩号为K0+000,终点桩号为K0+835,孔跨布置10+3×30+3×30+3×350+139+252+139+10m。主桥上部结构为三跨预应力混凝土连续刚构,4个主墩基础均为3×3 =9根φ2.0m群桩基础,承台为8.5×13×4.5m矩形C40砼承台;墩身设计为C40砼变截面双肢空心薄壁墩;墩身上下分别和0号块及承台固结相连。 高坎特大桥主跨上部结构为139m+252m+139m三跨C60预应力混凝土变截面悬浇刚构桥,单箱单室箱形截面,边主跨比0.55(139m+252m+139m);双幅桥对称布置,单箱单室截面,顶板宽为8.5m,底板宽为5m;箱梁高度在0号块以外由14.0m到5.0m按1.8次抛物线变化,其中桥墩顶部中心梁高14m,高跨比1/11.8,跨中中心梁高为5m,高跨比为1/50;顶板厚度恒为28cm,底板厚度冲跨中支点有32cm至130cm按两次抛物线变化,腹板厚在某梁段有跨中至支点方向由65cm至80cm线性变化,在0号块双薄壁对应位置设置两3m与墩壁等厚的横隔板。 全桥的单元划分如下 图2-1 边跨单元划分 图2-2 跨中单元划分 全桥合拢顺序为:先浇筑边跨现浇段,合龙边跨合拢段,再合拢跨中合拢段。 其他设计指标: (1)公路等级:一级。 (2)荷载标准:公路I级,人群荷载3.5kN/m2 (3)桥面宽度:桥面宽度20.5m,即净27.5m(车行道)+1.5m(中央分隔带) 2.0m(人行道和栏杆) (4)桥面纵坡:0%(平坡);桥轴平面线型:直线 (5)该地区气温:1月份平均6℃,7月份平均30℃。 (6)桥面铺装:铺装层为10cm防水混凝土,磨耗层为8cm沥青混凝土。 2.2 施工组织 2.2.1 施工目标 (一)质量目标 1、工程质量符合设计及国家颁发的有关施工及验收规范要求; 2、分项工程、分部工程、单位工程质量等级评定合格率达到100%,90%以上分项工程质量评分达到90分以上;95%以上分部工程质量评分达到90分以上,合同段工程质量评分在90分以上; 3、竣工验收资料与工程同步完成,内容详实、文整标准,一次通过交工验收。 (二)工期目标 科学合理的安排施工时间,确保高坎特大桥主桥刚构按时完成。进度如下: 表2-5 进度简表 序号 工 程 项 目 施工工期(天) 1 10#墩 0#块 14d 2 11#墩 0#块 14d 3 左幅挂篮悬浇 349d 4 右幅挂篮悬浇 349d 5 左幅合拢 12d 6 右幅合拢 12d (三)安全目标 1、杜绝因工死亡,现场施工人员的年负伤率不大于5‰,重伤率不大于0.6‰。 2、不发生重大及以上设备事故、重大交通事故和重大火灾事故。 (四)环保目标 做好本工程的生态、自然环境保护和水土保持工作,严格执行国家及当地有关环境保护和水土保持方面的法律法规,接受当地环保、林业等部门的监督、检查,减少环境污染,杜绝对环境的破坏。 (五)文明施工目标 结合主梁施工特点,制定文明施工实施办法,实现标准化样板工地,创一流施工环境,不发生争端事件和治安案件,体现一流施工管理水平,塑造良好的外部形象。 2.2.2 组织机构 (一)组织机构设置 为顺利完成本工程任务,本着“精干、高效、快速、有序”的原则组建项目部,实行项目法管理,落实项目经理负责制,由项目经理全权负责全面履行合同。组织机构图见下图。 说明:项目经理部领导层由项目经理、总工程师、项目书记组成,经理部下设“五部一室”即:工程技术部、安全质量部、设备物资部、计划部、财务部、综合办公室等职能部门。工程技术部下设一个测量班,安全质量部下设一个工地试验室。经理部下辖六个专业施工队,一个便道施工队、一个桥梁桩基施工队、一个桥梁墩台施工队、两个桥梁上部施工队和一个附属施工队。 项 目 经 理 项 目 总 工 程 师 测 量 班 工 地试 验 室 附属施工队 桩基施工队 便道施工队 墩台施工队 上部施工一队 工程技术部 安 全 质 量 部 计 划 部 设 备 物 资 部 综 合 办 公 室 财 务 部 上部施工二队 图2-3 组织机构图 (二)职能划分 项目经理:按照合同条款,负责制定项目管理目标和创优规划,搞好项目机构的设置、人员选调及职责分工,全面组织工程项目的施工,保证项目目标的实现,满足业主的合同要求。 项目总工程师:主持编制实施性施工组织设计(含质量计划),组织制定质量保证措施,定期组织工程质量检查和质量评定,掌握质量现状,搞好现场质量控制。 工程技术部:负责工程项目施工过程控制,制定施工技术管理办法,编制实施性施工组织设计及技术交底、进行过程监控,解决施工技术难题;负责编制竣工资料和进行技术总结,组织实施竣工工程后期服务。 试验室:在总工程师的领导下全面负责本合同段工程的试验及检测工作。根据本合同工程的具体特点制定试验检测计划,并在施工中进行执行情况检查,确保在本合同工程的施工中,试验及检测工作的有效运行。 计划财务部:负责对项目承包合同的管理,财务管理及成本核算工作,组织工程项目验工计价、统计报表的编制,按时向业主及有关部门报送各种报表。 物资设备部:负责物资采购和物资管理及施工设备管理工作,制定施工机械、设备管理制度。 安全质量部:依据本公司质量方针和目标,制定质量管理工作规划,负责质量综合管理,行使质量监察职能。 综合办公室:负责项目工程施工中的对外关系协调、人事劳资、总务后勤和治安保卫等工作。 2.3 施工设计专项方案 2.3.1 钻孔灌注桩 1) 钻机选型及施工准备工作 a、根据设计提供地质资料和工艺技术要求,根据经验, 决定选用GJF—180型冲击钻机进行钻孔施工。 测量放线 钻孔平台搭建 钻机就位 护壁泥浆制备 钻进成孔 检测及清孔 钢筋笼加工 安放钢筋笼 导管就位 水下混凝土灌注 桩头处理 混凝土生产 施工准备 护筒定位、下沉 孔内泥浆排放 钻渣、泥浆外运 下一桩 检验 合格格 不合格 不合格品处理 钻渣临时存放 二次清孔 修建临时道路 钻孔施工工艺流程图 图2-4 钻孔施工工艺流程图 b、准备工作 测量放线,确定孔位准确位置。 确定钻孔顺序,施工中采用用多台钻机沿路线前进方向依次平行钻孔同时施工。 配制多钻孔的钢护筒。选择护筒的内径因比桩径大200 mm ~300mm。 泥浆制备:粘土以水化开,造浆能力强,粘度大的膨润土或经过冻融的粘土最好,如果沟底土符合要求,就地取材,否则借土造浆。造浆采用机械搅拌制浆。 准备好钻机钻孔所需的水、电和相关设施。 2)钻孔 ①孔平台 由于本段钻孔桩均位于陆上,首先清理场地,测量放出各桩中心点,钻机平台则利用平整后的场地,铺设枕木、型钢,以此作为钻机操作平台。 ②钻孔护筒 护筒采用内径为φ2.4m的钢护筒,应用于桩径为φ2m钻孔桩,钢护筒壁厚δ=10mm,护筒顶高于地面0.5m,护筒入土深度根据设计桩位的地质情况而定,要求穿过人工填土、低液限粘土层,防止护筒过浅而造成坍孔等质量事故。 ③ 钻孔泥浆 泥浆在钻孔桩施工中非常重要,尤其是针对本工程地质结构为灰岩、白云岩和粉砂岩,本工程拟采用高性能膨润土泥浆。 ④钻进 a、钻进过程中,每钻进2米,应检查钻孔直径和竖直度,同时做好钻进详细记录,如果钻探情况和地质资料不符,要立即和设计方协商,调整桩深。 b、钻孔应在相邻两孔或在桩距5m以内的任何混凝土灌注桩完成后24h才能开始,以避免干扰邻桩混凝土的凝固。 c、钻孔应连续进行,不得中断。 d、钻孔过程中泥浆需及时补充和净化,按时检查泥浆指标。如下表 表2-6 泥浆性能指标 钻孔方法 地层情况 相对密度 粘度(s) 含砂率(%) 胶体率(%) PH值 正 循 一般地层 1.1~1.3 16~22 ≤4 ≥95 >6.5 环 易坍地层 1.1~1.3 19~28 ≤4 ≥95 >6.5 反 循 环 一般地层 1.05~1.15 16~22 ≤4 ≥95 >6.5 易坍地层 1.05~1.15 19~28 ≤4 ≥95 >6.5 卵石层 1.05~1.15 19~28 ≤4 ≥95 >6.5 冲 击 钻 一般地层 1.1~1.3 16~22 ≤4 ≥95 >6.5 易坍地层 1.1~1.3 19~28 ≥95 >6.5 卵石、浮石、岩石 1.1~1.4 19~28 ≥95 >6.5 图2-5 泥浆循环系统布置示意图 ⑤清孔 a、清孔前先用检孔器检验孔径、孔的垂直度、孔深。 b、钻孔达到图纸规定深度,且成孔质量符合图纸要求并经监理工程师批准,应立即进行清孔。清孔时,孔内水位应保持在地下水位或施工水位以上1.5~2m,以防钻孔的内壁塌陷。 c、清孔时,应将附着于护筒的泥浆清洗干净,并将孔底钻渣及泥砂等沉淀物清除,确保清孔后孔底钻渣沉淀厚度符合设计规范及规范要求,一般需进行两次清孔。 d、清孔后孔底沉淀物厚度应按设计及规范要求进行检查。 e、清孔后立即进行检孔。 ⑥ 钻孔检查及允许偏差 A、钻孔在终孔和清孔后,对孔径和倾斜度进行检测,检测后应报请监理工程师复查。 b、钻孔应符合下表的允许偏差如下表所示。 表2-7 钻孔灌注桩检查项目及允许偏差 项次 检查项目 规定值或允许偏差 检查方法和频 1 混凝土强度(MPa) 在合格标准内 按JTJ071—98附录D检查 2 桩位(mm) 群 桩 100 用经纬仪检查纵、横方向 排 架 桩 50 3 钻孔倾斜度 直 桩 1% 查灌注前记录 斜 桩 ±2.5% 4 沉淀厚度(mm) 摩 擦 桩 符合设计要求 查灌注前记录 支 承 桩 不大于设计规定 5 钢筋骨架底面高程(mm) ±50 查灌注前记录 3)、钢筋笼安装 钢筋进场后,应作好母材和试件的焊接试验,经检验合格后方可使用。钢筋在场外制作,在孔口利用钢管支架进行绑扎与吊运入孔。主筋接长采用螺纹丝接的方式,接头断面按设计、规范执行。为防止钢筋笼吊放时变形,在主筋内侧,每隔2m加一道环箍,每隔一箍内设一十字加劲支撑,以保证钢筋笼自身的刚度。入孔时应对准孔中心慢慢轻放,严防冲、刮孔壁,为控制好钢筋笼的保护层,在主筋外侧同一平面的四个方向用Ф16钢筋加设护耳,每3~4m设一道。就位的钢筋笼应固定牢靠,避免其在混凝土浇筑期间引起位移和上浮。按设计要求埋设好检测装置,经监理工程师验收合格后,便进行下道工序的施工。 4)水下混凝土浇筑 ①灌注水下混凝土前,检测孔底泥浆沉淀厚度,如不符合设计及规范要求,则再次清孔直至符合要求。 ②混凝土拌和物运至灌注地点时,应检查其均匀性及坍落度,如不符合要求,应进行第二次拌和。二次拌和仍达不到要求,不得使用。 ③孔身及孔底得到监理工程师认可和钢筋骨架安放后,立即开始灌注混凝土,并应连续进行,不得中断。灌注混凝土时,混凝土的温度不应低于5℃。 ④混凝土用Ф273导管灌注。导管由管径为273mm的管子组成,用装有垫圈的快速螺旋接头连接管节。浇注砼前导管应进行水密、承压和接头抗拉试验。在开始灌注混凝土时,导管底部到孔底应有250~400mm的空间。首批灌注混凝土的数量应能满足导管初次埋置深度(≥1.0m)和填充导管底部间的需要。在整个灌注时间内,出料口应伸入先前灌注的混凝土内至少2.0m,以防止泥浆及水冲入管内,且不得大于6m。经常量测孔内混凝土面层的高程,及时调整导管出料口与混凝土表面的相应位置,并始终予以严密监视,导管应在无水进入的状态下填充。初凝前,任何受污染的混凝土应从桩顶清除。 ⑤灌注混凝土时,溢出的泥浆应引流至泥浆循环池,再用泥浆车抽取运走。 ⑥混凝土应连续灌注,直至灌注的混凝土顶面高出设计规定或监理工程师确定的截面高度才可停止浇注,以保证截面以下的全部混凝土均达到强度标准。 ⑦灌注的桩顶标高应比设计高出一定高度,一般为0.5~1.0m,以保证混凝土强度,多余部分应在接桩前必须凿除,桩头应无松散层。 ⑧混凝土灌注过程中,如发生故障应及时查明原因,并提出补救措施,报请监理工程师,经研究后进行处理。 ②钻孔施工质量保证具体措施 a、配制钻孔桩的泥浆指标、水下混凝土所用材料应符合设计及规范要求。 b、在开钻前,钻机平台应稳固,无偏斜、沉降,钻机钻盘应调整水平,钻架、冲击钻头、孔位中心三点成一条直线,钻机在施工过程中,必须随时调整钻机的垂直度(每隔3h左右),以保证桩基垂直度,以便获得准确的桩基承载力,一旦出现垂直度超标,立即停机扫孔纠偏,直至满足设计及规范要求。 c、钻孔作业要连续操作,钻孔过程中必须有可靠的补水及泥浆循环系统,避免出现坍孔、掉钻、埋钻、卡钻事故。 d、钻孔过程中应结合各地层的地质特性确定钻孔速度,并严格取样记录各土层的起始标高。 e、在亚粘土中钻进时,泥浆粘度应调小,防止钻进时糊钻影响进尺;在亚砂土中钻进时,增大泥浆粘度,防止坍孔。 f、浇注水下混凝土前应严格检测二次清孔后泥浆的各项指标,钻孔垂直度,扩孔系数,沉淀系数,为试桩成果的分析整理提供可靠依据。 g、钢筋种类,钢号和直径应符合设计和规范规定,并进行抽样检验。 h、钢筋要采取有效措施进行定位,防止在混凝土浇筑过程中不致移位,钢筋接头严格按规范进行,试验检测器材、元件保护措施应保证有效。 i、试验前桩头应保证凿至良好混凝土截面,表面应清洁、平整。 j、水下混凝土的配制应按高性能混凝土的要求掺加外加剂,混凝土有足够的缓凝时间,保证混凝土浇注完后才凝结,并应留有一定的富余时间 k、水下导管在使用前必须进行水密试验,满足要求后才能使用,水下混凝土浇注过程中,首批混凝土必须保证足够的混凝土方量,确保封底万无一失,导管必须保证2-6m的埋深,防止导管拔出混凝土。 l、水下导管在下放和提升过程中,必须居于护筒中心,防止导管接头挂住钢筋和钢护筒的刃脚,而钢筋笼下放完毕固定时,也要严格按设计高程进行定位。 m、钢筋笼固定必须牢固,防止混凝土浇注过程中上浮。 砼搅拌、运输 原材料检验 砼配合比设计 钢筋加工 测量及放样 基坑开挖及防护 浇注砼 养 护 拆 模 回 填 钢筋绑扎 安装模板 试 压 试块制作 模板加工 质量检验 质量检验 质量检验 2.3.2 承台施工方案 承台施工工艺流程如下: 图2-6 承台施工工艺流程 1)承台基坑开挖 测量定位放出开挖边线,开挖采用机械开挖,岩采用打眼放炮。基坑内设集水坑,积水采用水泵排出。坑内四周边坡视情况应采取必要的支撑支护措施,确保施工安全。 2)承台钢筋安装 钢筋由下而上逐层安装,多层水平钢筋网片采用马凳(由钢板与钢筋焊接,高约20cm)架立支承,马凳要能承受承台钢筋重量,其数量及间距经计算确定。 承台顶层钢筋需留置人孔,方便操作; 承台冷却水管均采用丝口连接,防水胶带密封,其安装顺序由下而上,由中间向两头进行,以加快成型速度。冷却水管安装完成后应进行通水试验,以确保其良好的畅通及密闭性。冷却水管由Φ32钢筋架立支承。 为确保墩身插筋位置准确,采用型钢支架对墩身插筋进行定位。型钢支架由[12槽钢及L75角钢组焊而成,沿桥墩钢筋布置,保证墩身插筋安装质量。 承台钢筋安装质量: 同一排受力钢筋的间距 ±20mm 两排以上钢筋的间距 ±5mm 预埋件位置 5mm 箍筋间距 ±20mm 保护层厚度 ±10mm 垫块间距≤2m 周边对称布置 3)承台模板 承台靠山体侧连槽浇筑,外侧模板采用组合钢模。用钢管加强模板刚度,采用Φ16~Φ20圆钢拉杆和外支撑固定模板。 承台模板板面涂刷正规脱模剂。模板内无污物、砂浆及其它杂物。模板表面应光洁、接缝平顺、不漏浆。模板成型后,严格检查支撑情况、拼缝情况、清洁情况、尺寸及垂直度等,备齐资料,报经监理认可,及时进入下道工序作业。 模板安装质量 序号 项目 允许偏差(mm) 1 模板标高 ±15 2 模板内部尺寸 ±30 3 模板轴线偏位 ±15 4 模板相邻两板表面高差 2 5 模板表面平整 5 6 预埋件空心位置 3 4)砼浇筑 由于承台混凝土体积大,浇筑面积广,需在承台范围内搭设下料平台,下料平台采用钢管搭设,顶面的纵横连系杆应加密布设,在平台上铺设通道,作为运输及人员作业通道,砼利用串筒下料。 根据现场实际具体情况,承台砼浇筑方式采用斜坡法浇筑。 采用斜坡法浇筑,所要求的砼供应量要略小一点,因此砼的供应量按分层往返连续浇筑控制。承台混凝土分层厚0.3m,由一端向另一端往返进行浇筑,混凝土约27m3,试配初凝时间8小时,所需混凝土产量为3.5m3/h;承台砼浇筑计划在20小时内完成,所需混凝土产量为15.8m3/h;同时承台砼供应必须有一定安全系数,故要求砼供应量不小于20m3/h,以满足砼的搭接及在24小时内浇完的要求。 承台砼一经下料,应立即进行全面捣实,使之形成密实、均匀的整体。 现场配备足够数量的处于良好状态的振捣器。参加振捣的人员一定要经过培训,合格后方能止岗;灌注操作交接班时,作好交接记录,标明各人员的灌筑部位,振捣时间等,严格按砼要求的振捣时间振捣,不过振,不漏振。 插入式振捣器应在浇筑点和新浇筑砼面上进行,插入砼或拔出时速度要慢,以免产生空洞。振捣器要插入前一层混凝土,以保证新浇砼与先浇砼结合良好,插入下层深度一般为5~10cm。 插入式振捣器振捣时,要尽可能避免与钢筋和预埋件相接触。对振捣器不能到达的地方,辅以插针振捣,以保证砼密实及其表面平滑。 砼振捣密实的标志是砼停止下沉、不冒气泡、泛浆、表面平坦。砼在捣实后1.5~24h内,不得受到振动。 砼达到初凝后即开始进行塑料布覆盖,为防止砼脱水开裂,在塑料布上铺一层2cm厚的泡沫,在泡沫上再覆盖一层薄膜,因一般砼浇筑后5天左右内部温度最高,以后逐渐降低,所以覆盖的拆除不能过早、过快,一般以10天左右为宜。 6)大体积砼水化热控制措施 承台砼属大体积砼,由于水化热作用,混凝土容易产生裂纹,设计要求一次浇筑完成,为保证混凝土的质量,需采取如下减少水化热的措施: A.承台砼材料要求及配合比应符合规范中有关大体积混凝土有关规定,合理选择原材料,优化砼配合比; B.选择水化热低的425号矿渣硅酸盐水泥; C.配制适宜的混凝土配合比,在满足泵送性能的前提下,尽量减小水灰比,从而减少水泥用量; D.掺加外加剂,减少单位水泥用量和用水量,改善混凝土泵送性能; E.减少浇筑层厚度,合理分层,层厚30cm,全断面连续不断进行浇筑,以加快砼散热速度。 F.混凝土用料要遮盖避免日光暴晒,用冷却水搅拌砼以降低入仓温度。 G.在砼内埋设冷却水管,并埋设20~30个温度感应测温点,精确测定砼内部温度,根据测温情况,掌握砼内部各测温点温度变化,以便及时调整冷却水的流速,通过冷却水循环,降低砼内部温度,及时控制内外温差,控制砼内外温差小于25度。 每层冷却水管被砼覆盖且振捣完成,就可进行水管通水。由于冷却水流量的大小,将会影响进、出口水的温差,影响冷却水和砼的热交换。为有效调节砼内外温差,设置可调节水流速装置(水箱),以及测流速装置(水表)。进水和出水温度要作记录,并测定每根水管不同时间的流量。 循环水管进出口水的温度和测温点的温度测量,在砼浇筑后的前三天,应每隔2小时测量和记录一次,以后视具体情况可适当延长测温间隔时间。砼循环通水冷却的时间及观测记录延续时间不少于10天。 循环水管排出的水,在砼未浇筑完成前,不准排至砼顶面。全部浇注完成后,如遇气温较低或骤降时,可以排到砼顶面,形成保温层,蓄水保温养护。 冷却水管使用完成,最后灌注水泥浆进行封闭。 H.承台混凝土浇筑完成在初凝前进行二次振捣及二次抹面工作,并及时用塑料薄膜两层,中间夹一层泡沫进行保温养护。 2.3.3 重力式U型桥台施工 (一)机械设备配置计划 根据施工进度计划,配备相应数量的设备以满足施工进度要求,主要设备配备情况如下: 表2-8 桥台施工主要设备计划表 设备名称 设备型号 设备数量 备注 挖掘机 CAT320 1 基坑开挖 装载机 ZL50 1 土方装载 汽车吊 25t 1 钢筋吊装、绑扎 模板安装 平板车 20t 1 钢筋转运 自卸车 12t 2 土方运输 砼搅拌运输车 8m3 3 砼输送 拌和站 90站 1 砼拌合 50站 1 砼拌合 电焊机 4 钢筋下料、加工 钢筋弯曲机 2 钢筋下料、加工 钢筋切断机 2 钢筋下料、加工 插入式振动棒 70mm 10 混凝土施工 空压机 2.8m3 2 爆破、凿毛施工 发电机 100KVA 1 停电时应急供电 铁锹、镐 若干 基地开挖、找平 小型手扶振动夯 1 填土夯实 (二)施工工艺流程 桥台施工工艺流程图如图2-7所示: 图2-7 桥台施工工艺流程 (三)桥梁施工技术方案 1)施工前准备 ①进场材料检验,所有进场材料必须附带厂家出厂合格证;经试验室进行材料的性能检验合格后方可投入工程施工。 ②做好机具设备的入场准备工作。 ③编制桥台施工技术方案并上报监理工程师批复。 ④由工程管理部组织进行桥台施工技术交底。 ⑤试验室在桥台开工前进行桥台混凝土和砂浆施工配合比试验,试验结果上报 2)基坑开挖 根据桥台施工图纸,首先由测量技术员放样出桥台边线和基坑开挖线,再采用浅孔控制爆破、挖掘机配合人工进行基坑开挖,开挖边坡放线参照表2-9。 表2-9 基坑坑壁坡度表 坑壁土 坑壁坡度 基坑顶缘无载重 基坑顶缘有静载 基坑顶缘有动载 砂类土 1:1 1:1.25 1:1.5 卵石、砾类土 1:0.75 1:1 1:1.25 粉质土、粘性土 1:0.33 1:0.5 1:0.75 极软岩 1:0.25 1:0.33 1:0.67 软质岩 1:0 1:0.1 1:0.25 硬质岩 1:0 1:0 1:0 3)基底找平 在基底找平之前,首先应在基坑底部粗略放样出桥台基础边线,并将从桥台边线向外偏移20cm形成一轮廓线,然后人工找平,浆砌圬工直接砌在基础上,清理干净浮渣。 4)基础施工 ①基础模板安装。利用墩身钢模作为基础模板使用,由测量组放出基础边线,基础模板安装时根据测量放样先将模板下口安放在正确位置,加以调整,密封;基础模板安装允许偏差表和检查方法见表2-10 表2-10 模板安装允许偏差表和检查方法 项目 允许偏差(mm) 检查方法 轴线偏位 基础 15 尺量两边不少于两处 台帽 10 墙 8 高程 基础 ±15 测量 台帽、墙 ±10 测量 相邻两板表面高低差 2 尺量 模板表面平整 5 2m靠尺和塞尺不少于三处 ②基础片石混凝土的浇筑。基础采用C25片石混凝土浇筑,浇筑时采用分层浇筑。 ③基础混凝土养护。混凝土终凝后即开始覆盖养护(土工布或麻袋覆盖),一般混凝土浇注完毕后的12h内即应覆盖并保湿养护。 ④模板拆除。基础混凝土浇筑完强度达到2.5MPa后,即可进行桥台模板的拆除,模板应分快拆除。注意覆盖混凝土,洒水养护。养护期间必须保证混凝土表面不干燥,养护时间不少于7天。 5)台身砌筑 ①台身砌筑的要求。砂浆采用M10水泥砂浆,砂浆具有良好的和易性。 ②台身砌筑方法及养生。湿润石块,确定高程控制线,确定台身顶面标高;底层首先铺一层砂浆,然后放上块石,保证石料放平稳,石块间较大的空隙应先填塞砂浆,后用碎石块嵌塞,不得采用先摆碎石块,后塞砂浆或干填碎石块方法。块石最上一批选用较大的表面较为平整的块石砌筑,并保证平整面向外。块石灰缝砂浆应饱满,石块间不得有相互接触现象;砌筑时从下向上进行,尽量选择一边较为平直的块石与基础连接砌筑。所有块石均须坐于新拌砂浆上,采用先座砂浆后放块石的原则进行,并保证座浆挤紧,块石不得有松动;做好错缝和勾缝工作;在砂浆初凝后,洒水覆盖养生7~14d,养护期间避免碰撞、振动或承重。 6)台帽钢筋制作及安装 ①钢筋制作与焊接。钢筋必须符合相关规定、标准规格;加工前必须除锈、顺直;施焊必须先试焊;搭接时,接头双面焊缝的长度不小于5d,单面焊接的长度不小于10d。 ②钢筋直螺纹套筒连接:通过滚轮将钢筋端头部分压圆并一次性滚出螺纹和套筒通过螺纹连接形成的钢筋机械接头。 ③钢筋安装。根据图纸定位绑扎,同时保护层采用同标号混凝土垫块。 7)台帽浇筑与养生 ①拼装台帽模板。利用墩身组合钢模作为台帽模板使用;准确防线,按图拼装。利用25t汽车吊进行安装调整,模板安装工艺标准参考上表6-2。 ②台帽混凝土浇筑。台帽、支座垫石、挡块均采用C30混凝土,一次性浇筑。 ③模板拆除。在混凝土强度达到2.5MPa以上且表面及棱角不会因为拆模而受损时可以拆除模板。 ④台帽混凝土养生。混凝土养护期间,应采取带模包裹、浇水、喷淋洒水或通蒸汽等措施进行保湿、潮湿养护,保证模板接缝处不至失水干燥;大体积混凝土的养护时间不宜小于28d。 8)侧墙、护墙、锥坡及回填 侧墙采用M10水泥砂浆砌筑,侧墙顶60cm采用C25素混凝土,护墙采用C25块石混凝土,锥坡护坡采用M7.5砂浆片石护坡。 侧墙、锥坡砌筑方法与台身砌筑方法相同,侧墙顶混凝土施工与台帽混凝土施工方法相同,护墙片石混凝土施工方法与桥台基础施工方法相同。 台背填土和锥坡填料需混凝土及砌体强度达到设计强度方可进行。 台背回填按照图纸顺序回填及夯实砂土和粘土并铺好碎石和片石盲沟。 2.3.4 高桥墩翻模施工方案 (一)施工工艺流程图 墩身施工时,内脚手架工作平台的组装、钢筋的绑扎、模板的翻升、混凝土的浇筑等工序是循环进行的,墩身的模板也是每次二节、由下往上循环翻升。整个施工过程是不间断、循环进行的,因此施工速度较快。翻模施工工艺流程见下图2-8: 安装墩身底部第1节2m高模板 模板加固并校正 绑扎钢筋 浇筑底部2m模板混凝土 安装墩身第2、3节4m高模板 绑扎钢筋 浇筑第2、3节4m高墩身砼 钢筋下料、制作 绑扎钢筋 混凝土浇筑墩身2段4m高混凝土 拆卸、吊升墩身第1、2节4m高模板 模板清理并修整 测量放样 混凝土养生 循环至墩顶 图2-8 翻模施工工艺流程图 (二)翻模设计 模板系统主要由外模、内模、模板加固系统等组成。外模共计配备4套翻模,每一套翻模共6.0m高,每一套翻模分三节,每节2.0m。内模采用竹胶板,配备数量同外模,每节内模8块,即四个拐角各一块,顺桥向每侧各一块,横桥向每侧各一块,以方便内模拆模。 外模由中铁四局四公司模板厂加工,每节外模由4块3.25×2.0m和2块4.0×2.0m钢模组成。面板为5mm厚钢板,竖向采用[50槽钢加固,间距30cm,横肋采用2根[槽钢,距模板边缘30cm,模板四周采用∟80角钢包边。模板四角设有倒角拉杆,同拉杆共同防止胀模现象发生。模板施工见图下: 图2-9 模板施工图 (三)施工的基本原理 在承台顶放线立第1节2.0m高模板,浇筑墩底的2.0m实心段。第1节模板混凝土浇筑后暂不拆卸,然后开始搭设墩身四周的钢管脚手支架,同时在第 1节模板顶上安装支立好第2、3节共4.0m高内、外模板,绑扎墩身钢筋,浇筑第2、3节模板内的墩身混凝土。待第2、3节模板内的墩身混凝土达到一定强度后,先后拆除第1、2节模板(第3节模板暂不拆),利用支撑于已浇筑的混凝土以及墩身四周的钢管脚手架上的提升吊架,以手提或电动导链(葫芦)提升模板,提升达到要求的高度后悬挂于吊架上,将第1、2节模板依次安装支立于第3节模板顶上,绑扎墩身钢筋,浇筑墩身混凝土。 循环交替翻升模板、绑扎钢筋、浇筑混凝土,每次只翻升2节共4.0m高模板,浇筑4.0m高墩身,依次周而复始,直至完成整个薄壁空心高墩身的施工。 (五)施工工艺 1)首段墩身施工 在承台顶面放样墩身四个角点,并用墨线弹出印记,找平墩身模板底部,清除墩身钢筋内杂物。安装墩身第1节2m高实心段模板,在墩身四侧面搭设脚手架施工平台,并安装混凝土输送泵,绑扎墩身钢筋,加固校正模板。自检并报请监理工程师检查合格后,浇注墩身混凝土。混凝土浇注完毕及时进行顶面覆盖和洒水养护。准备下步墩身施工。 首节模板安装注意事项: ① 模板安装前,通过全桥控制网测放每个墩柱中心点和墩身四个角点,并更换测量人并用全桥控制网中另外的控制点校核一次,确保无误后,在承台面用墨线弹出墩身截面轮廓线和立模控制线十字轴线。 ② 沿墩身轮廓线做3cm厚砂浆找平层,以调整基顶水平,达到数点相对标高不大于2mm。第3节墩身施工完,可凿除砂浆找平层,以利底节模板的拆出。 ③ 外模安装后再次进行抄平、校正,达到模板顶相对高差小于2mm,对角线误差小于5mm后,上紧所有螺栓和拉杆、支撑。 ④ 承台砼施工时,在墩身轮廓线以外70cm左右处埋设φ16短钢筋头,以利墩身外模的支点加固。 2)第2、3节段墩身施工 墩身首段混凝土浇筑后第1节2.0m模板暂不拆卸,然后开始搭设墩身四周的钢管脚手支架,同时在第1节模板顶上安装支立好第2、3节共4.0m高内、外模板,第2、3节墩身高均为2.0m,共高4.0m,同时安装。 第2、3节外模板外模用16t汽车吊分块吊装,支撑就位于第1节外模顶上,同时安装竹胶板内模。利用拉杆对拉加固墩身模板。搭设内模施工平台,接长墩身脚手架施工平台,采用卷扬机提升墩身钢筋,主筋接头采用机械直螺纹套筒连接,以减少现场焊接时间,保证施工质量。然后竖立固定混凝土输送泵管。泵送浇注第 2、3节段墩身4m高混凝土。 施工时注意在实心段墩身顶部预留泄水孔,以利上面各节墩身施工期间养生水和雨水流出。 3)其余节段墩身施工 第2、3节段墩身施工后,待第2、3节模板内的墩身混凝土达到一定强度后,先后拆除第1、2节模板(第3节模板暂不拆),利用支撑于已浇筑的混凝土以及墩身四周的钢管脚手架上的提升吊架,以手提或电动导链(葫芦)提升模板,提升达到要求的高度后悬挂于吊架上,将第1、2节模板依次安装支立于第3节模板顶上,绑扎墩身钢筋,浇筑墩身混凝土。 循环交替翻升模板、绑扎钢筋、浇筑混凝土,每次翻升2节共4.0m高模板,浇筑4.0m高墩身,依次周而复始,直至完成整个薄壁空心高墩身的施工。即墩身按每两节4m标准段循环施工,直至墩顶。最后墩顶高度按设计标高控制,完成墩身施工。 4)模板提升 每当上两节段墩身砼浇筑完成后,即可进行模板翻升,钢筋安装等。 ①模板解体 通过悬挂在吊架(架设在已浇筑混凝土和脚手架内)上的导链分别挂住墩身最下1节段的4侧外模,施工人员在外吊架上拆除对穿拉杆、竖向联结螺栓和与上层模板联结的横向螺栓,将外模拆卸。 ②模板提升 通过同一侧的2台3t导链人工将模板逐一提升到相应的最顶层,进行模面去污、涂油、清洁。 提升过程中应有专人监视,防止模板与周边固定物碰撞。 ③模板安装 将上层墩身砼面凿毛清理后,用导链吊装提升,人工辅助对位,将模板安装到对应位置上,安装底口横向螺栓与下层模板联结,并以导链临时拉紧固定。 内模板同步安装就位后,及时与已安装好内外模板拉杆连接。 模板整体安装完成后,检查安装质量,调整中线水平,安装横带4角螺栓固定。 5)墩身混凝土施工 拌合站建在墩右侧,砼在搅拌站集中拌和,拌合后直接进入输送泵斗内,通过泵管泵送入模。为方便人员操作,减小高空安拆输送泵管的工作量,在每个墩安装一套泵管,固定在墩身脚手架上,随脚手架的升高而接长,最后接弯管及软管入模。这样很好解决了山区桥墩台位处施工场地有限,施工机械难以展开,混凝土车辆难以靠近的问题。 脚手架在墩身及梁部施工时不拆除,直到全桥合拢后再逐一拆除。 ①原材料选择 泵送砼的粗骨料粒径选用连续级配碎石,细骨料采用中砂,并掺入缓凝减水剂和粉煤灰,以改善砼的可泵性,延长水泥的初凝时间。 严格控制泵送混凝土坍落度在12~16cm之间。 按规范要求试验确定理论配合比,批准后实施,现场根据原材料含水量,随时调整每批砼的施工配合比。 ②砼拌和 砼采用全自动强制式搅拌机拌和,拌和前应调整好各种原材料的掺量和搅拌时间、投料顺序,操作人员监控,试验人员检查。喂料顺序为:砂、水泥、石料,进入搅拌筒内拌和时均匀进水,并掺入外加剂。搅拌时间应大于1.0min。 ③砼浇筑 a 砼输送泵安放场地平整,设有闸刀箱和水阀,四周砌筑排水沟将砼浇筑过程中泵车冷却水排出场外。 b 砼泵送过程中尽量少停顿,短时间停泵要注意观察压力表,逐渐过渡到正常泵送;长时间停泵,应每隔4~5min开泵一次,使泵正反转两次,同时开动搅拌器,以防砼离析。如果停泵超过30min,则将砼从泵管中清除。泵送结束后,先将砼压完,再压入水,将管道冲洗干净。 c 砼到达模板顶后,接软管和串筒入模,以降低砼自由卸落高度,将其控制在2.0m以内。按30cm/层全断面水平分层布料,并根据砼供应情况及时调整布料厚度,在下层砼初凝前浇筑完上层砼。 d 使用插入式振动器振捣,振捣时移动距离不得超过振动棒作业半径的1.5倍,与侧模保持5~10cm的距离;插入下层砼5~10cm。快插慢拔,每一点应振捣至砼不下沉,不冒气泡泛浆、平坦为止,振完后徐徐拔出振动棒。振捣过程中不得碰撞钢筋和模板,谨防其移位、损伤。 ④砼养护 砼采用覆盖洒水的方法养生,养生视气温条件,一般7天以上。气温低于5℃时,覆盖保温,不得洒水。 ⑤施工缝处理 每节墩顶砼面充分凿毛,露出新鲜的砼,并冲洗干净,在上节砼浇筑前,将砼面浇一层1cm厚1:1水泥净浆。 2.3.5 零号块施工 (一)施工工艺流程 T构0#块桥位置管道密集,预埋件及预留孔多,结构和受力情况复杂,故应特别注意。 施工顺序为:托架预埋→托架安装→底模制作安装→底板、腹板、横隔板钢筋制作安装→腹板预应力束、波纹管安装定位→安装监控预埋设施→冲洗底模→内模安装→外模安装→顶板普通钢筋绑扎→顶板波纹管安装定位→安装喇叭口(锚垫板)→冲洗底模、端头模板固定→加固模板→预埋件安装→砼浇筑及养生→纵向预应力筋张拉→竖向预应力筋张拉→横向预应力筋张拉→隔板预应力筋张拉→压浆→拆模→拼装挂篮→进入1~14号梁段施工。0#块托架施工简略图如图下。 图2-10 零号块托架施工简略图 2.3.6 挂蓝施工 (一)施工工艺 砼试件制作 拆端模、处理砼接茬面 拆内模、外模 锚具进货、检验 砼等强 前移挂篮就位至下一段 进入下一段砼施工循环 纵横竖向预应力张拉 压 浆 张拉机具准备 压浆机具准备 挂篮锚固、底模提升 挂篮前移 标高、中线调整及立外模 绑扎底板、腹板钢筋 安装纵竖束波纹管、预埋件 钢筋下料加工 锚垫板加工 波纹管、预埋件加工 内模就位 砼 养 护 绑扎顶板钢筋 安装横向波纹管、预埋件 浇筑砼 砼拌制、运输 表2-11 挂篮施工工艺 刚构连续梁0#块采用墩顶托架现浇法施工,此外,除了边跨现浇段外,其余梁段采用挂篮悬臂平衡、对称浇筑施工至各单“T”最大悬臂,然后依次进行边跨和中跨合龙。 (二)挂篮选型及构造 本项目采用的菱形挂篮主要组成部分:主桁系统、平衡及后锚固系统、吊挂系统、模板系统、外导梁系统、走行系统。 1)挂篮选型 ①依据设计,要求挂篮轻便合理、施工方便; ②挂篮自重按照80吨控制,合龙吊篮按照40吨控制; ③对称平衡施工,一次浇筑成型; ④依上述特点采用菱形挂篮(**设-GL-2010),单只挂篮总重66吨(施工荷载、内模及内模支架未计),适应混凝土梁块最大重量220吨。灌注混凝土及空载行走时抗倾覆系数:K≥2.0。 2)挂篮主桁架系统 菱形挂篮主桁结构承受悬臂浇筑施工过程中的全部荷载,其结构采用槽钢和钢板组合而成,各桁节点均为钢节点。两片菱形构架之间设横向连接系和水平连接系,保证施工及行走稳定性,其连接方式为铰接。 图2-11 挂篮主桁架立面示意图 3)平衡及后锚固系统 后锚固系统是通过主桁架平衡施工过程中全部倾覆弯矩,由后勾板、垫梁Ⅰ和后锚分配梁通过φ32精轧螺纹钢筋和主桁组合并锚固于已浇筑的箱梁节段上。后锚固钢筋工作前要进行预拉,预拉15t确保无异常后方可用于锚固。 图2-12 后锚固系统的布置形式图 4)吊挂系统 吊挂系统是利用吊带通过框梁将底模平台、侧模、内模悬吊于待施工节段的装置,分为底模平台吊挂系统、外侧模和内顶模吊挂系统。 图2-13 吊挂系统整体示意图 ①底模平台吊挂系统 底模平台吊挂系统利用吊带通过框梁连接,将前下横梁、后下横梁分别悬吊于前上横梁和已浇筑混凝土节段的预留孔。吊带分为:前边吊带、前中吊带、后 边吊带、后中吊带,共8根。吊带采用销轴连接,升降采用机械千斤顶并辅助于塔吊。 ②外侧模和内顶模吊挂系统 外侧模和内顶模吊挂系统是将外滑梁穿过外侧模的桁架,利用吊带将外滑梁、内滑梁悬吊于前上横梁和已浇筑混凝土节段的预留孔。 5)模板系统 ①底模系统 底模系统由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模构成,底模采用大块钢模(共计3块),底模安装于底模纵梁之上,形成底模平台。 ②侧模系统 侧模采用整体桁架钢模,以保证其在施工过程中有足够的刚度、强度、稳定性。为避免侧模在浇筑混凝土过程中发生侧向位移,在底模平台两侧各设置一根限位纵梁将其固定限位。 ③内模系统 内模采用钢模板,使用槽钢作为背带,通过调节丝杆调整宽度。端头模采用钢模制作而成,保证所浇筑块件的结构尺寸,方便施工并可重复倒用。压舱板钢模结构,依施工温度、混凝土性能等具体施工因素备用,内模和外侧模间采用对拉杆固定。 6)走行系统 挂篮走行系统包括走道梁、后勾板、前滑板和走行顶座等。挂篮行走要求两片主桁必须同步,走行速度不大于10m/h,在接近梁段1.0m处应减速。挂篮行走应选择无风或微风时进行。两只挂篮行走应对称、同步进行。松开后锚固后,用千斤顶下放后下横梁5~10cm,收紧两外滑梁与后下横梁的10t手拉葫芦,保证底模、侧模已经完全脱离。然后用10t手拉葫芦(或走行千斤顶)一端固定于后勾板上,一端固定在走行顶座上,牵引至待施工节段。 (三)挂篮悬浇施工方法及步骤 0块施工结束后开始拼装挂篮并进行1~29#块的施工。施工流程:挂篮拼装及加载试验→1#块施工→挂篮走行定位→2#块底模板安装→测量放样并检查底模→侧模安装→底板腹板钢筋、竖向预应力筋制作安装及纵向预应力管道安装→安装内模→内模检查→顶板钢筋制作安装及纵、横向预应力管道安装→端模安装→模板检查→混凝土施工养护→预应力施加→孔道压浆→挂篮走行定位→循环施工。 (1)挂篮的拼装 在墩顶0#块竖向预应力锚固束张拉完成后,即可进行挂篮的拼装,挂篮的拼装顺序为:中心线放样→铺设行走系统→菱形主桁架→后锚固系统→主桁横向连 接系→内、外滑梁及吊挂→后下横梁及吊挂→前上、下横梁及吊挂→底模纵梁、限位纵梁的拼装→主桁水平连接系→挂篮加载试验。挂篮的拼装均由墩旁塔吊辅助完成,具体安装步骤如下: ① 连续梁0#块张拉压浆完毕,放样主桁架轨道中心线,用M20级砂浆在梁顶找平,铺设安装走道梁和走道分配梁。确保走道梁顶面水平,控制在1m范围内任意两点高差不超过2mm,整个梁段范围内任意两点最大高差不超过5mm。利用竖向预应力作为走道梁的锚固点。 ② 安装后勾板、前滑板及走道垫梁Ⅰ(Ⅱ),吊装主桁菱形架。 ③ 安装后锚分配梁并用φ32精扎螺纹钢筋进行锚固,后锚固钢筋要进行绝缘处理。安装横向连接系,连接方式宜采用铰接。 ④ 将外滑梁穿过外侧模的桁架内,一端吊挂于1#块的吊装预留孔,用手拉葫芦及塔吊辅助将外侧模托至1#块位置锚固。利用塔吊将内滑梁安装于1#块箱梁内的吊装预留孔并进行锚固。 ⑤ 利用塔吊进行后下横梁的拼装并吊挂于1#块的吊装预留孔。 ⑥ 安装前上横梁并将前中吊带、前边吊带吊放到位,然后吊装前下横梁。最后补充内、外滑梁的前吊挂系统。 ⑦ 完成底模纵梁和限位纵梁的拼装,之后进行内顶模桁架的吊装和主桁水平连接系的安装。 (2)挂篮的加载试验 挂篮加载试验由监测单位配合施工单位进行,其目的是通过加载试验,实测挂篮的弹性变形和非弹性变形,检验挂篮结构的强度和刚度是否满足设计要求。以指导施工,保证安全,并为悬臂浇筑施工高程控制提供参数。 ① 取悬臂浇筑梁段最大重量段,加载试验荷载按1.2倍箱梁自重加施工荷载考虑。加载试验按5级加载程序,以20%级差进行加载。两只挂篮加载试验应同步进行。 ② 预压前按菱形挂篮加载试验方案进行测量点的布置,并测量初始值。然后按加载程序进行加载,每一级荷载加载前后,连续两次观测变形值≤2mm视为稳定,可施加下一荷载。最后一级荷载施加后静载24h后观测,如果稳定,则卸载,否则继续观测。 ③ 对加载试验数据进行分析整理,并汇总给监控单位,为悬臂浇筑施工提供线形控制参考依据。加载试验合格后报监理批准,方可进行下一道工序。 (3)连续梁1#块悬浇施工 ①模板加工安装。 挂篮拼装完毕后,在挂篮上测量放线,进行底模、侧模安装。待底板、腹板钢筋、预应力安装完毕后,安装内模。为防止内模上浮,内模必须与底模及侧模设拉杆牢靠连接。端模在侧模、内模安装完,顶板钢筋安装完以后安装,须可靠固定。在制作、安装模板时须注意预应力张拉槽口的设置。 a.挂篮的底模、侧模为钢模结构,内模、端模采用木模板或竹胶模板。底模、侧模为挂篮配套模板,内模及支撑由现场自行设置。 b.模板要有足够的强度和刚度,拼缝严密、不漏浆,面板平整、光洁。模板制造完成后要进行预拼检验,模板制作、安装时的允许偏差见表1、2、3。 c.模板安装前要涂刷脱模剂,脱模剂应采用同一品牌,涂刷要均匀,厚度适中。施工过程中要注意保护钢筋,不得污染钢筋。 d.模板安装完毕,要检查其平面位置、顶面标高以及连接和稳定情况。 e.模板安装过程中,必须设置防倾覆措施。 f.为防止模板整体偏移,在侧模外侧设置斜支撑。 g.在端模上须根据主梁纵向钢筋的位置钻孔,孔径以比钢筋直径(公称直径)大3~4mm为宜,还须根据预应力孔道位置钻孔以便波纹管伸出。 表2-12 钢模板、支架制作时的允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 外形尺寸 长和高 0,-1 肋高 ±5 面板端偏斜 ≤0.5 连接配件(螺栓、卡子等)的孔眼位置 孔中心与板面的间距 ±0.3 板端中心与板端的间距 0,-0.5 沿板长、宽方向的孔 ±0.6 板面局部不平 1.0 板面和板侧挠度 ±1.0 表2-13 模板、支架安装的允许偏差 编号 项 目 允许偏差(mm) 1 模板标高 ±10 2 模板内部尺寸 +5,0 轴线偏位 10 4 模板相邻两板表面高低差 2 模板表面平整 5 5 预埋件中心线位置 3 预埋孔洞中心线位置 10 预埋孔洞截面内部尺寸 +10,0 6 支架纵轴的平面位置 跨度的1/1000或30 表2-14 木模板、支架制作时的允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 模板的长度和宽度 ±5 模板相邻两板表面高低差 3 平板模板表面最大的局部不平 5 拼合板中木板间的缝隙宽度 2 支架、拱架尺寸 ±5 ②挂篮标高及吊带预拉力调整 在砼浇筑前,要求对挂篮的标高及吊带预拉力进行调整,确保浇筑后梁体标高与监控指令一致,同时新旧砼面接缝无错台,具体如下: 挂篮底模平台前端标高:为设计标高+设计预抬值(含墩柱总的弹性压缩值、预应力张拉对梁体挠度影响值)+挂篮弹性变形值(主桁架弹性挠曲值+吊带弹性伸长值+底模平台弹性变形值) 挂篮底模平台前端标高应由施工监控人员给定。 在砼浇筑前,对挂篮后吊带,要按设计吊带拉力预紧,防止砼在浇筑过程中的新老砼错台或接缝处漏浆。 ③钢筋加工及安装 a.钢筋进场要有合格证、出场检验报告、质量保证书。技术人员配合监理按规范要求及时对原材料等进行自检和抽检,确认合格后方可使用。 b.钢筋加工前应对钢筋下料长度进行认真复核,焊工必须持有焊工证,在现场试焊合格后方可上岗施焊。钢筋在车间加工为半成品,运至现场后绑扎成型,绑 扎成型的钢筋品种、规格、间距、形状、接头形式及焊接质量等均要符合设计图纸和施工规范要求。 表2-15 钢筋加工允许偏差 检 查 项 目 允许偏差(mm) 受力钢筋顺长度方向加工后的全长 ±10 弯起钢筋各部分尺寸 ±20 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 ±5 表2-16 钢筋安装允许偏差 受力钢 筋间距 两排以上排距 ±5 同排 梁、板、拱肋 ±10 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距 0,-20 钢筋骨架尺寸 长 ±10 宽、高或直径 ±5 弯起钢筋位置 ±20 保护层厚度 柱、梁、拱肋 ±5 d.钢筋接头采用搭接电弧焊时,两钢筋搭接端部应预先折向一侧使两结合钢筋轴线一致,接头双面焊缝长度不应小于5d,单面焊缝长度不应小于10d,钢筋接头采用帮条电弧焊时,帮条应采用与主筋同级别钢筋,其总截面积不应小于被焊钢筋的截面积,双面焊帮条长度不小于5d,单面焊不小于10d。 e.施工时应注意测量预埋件、挂篮底模平台后吊点、走行滑梁后吊点及后锚固筋预留孔,挂篮走道梁预埋筋、泄水孔、通风孔。预留孔以硬塑管制成,在下料时要保证管的长度尺寸及端面的平齐,安装前用宽胶带将两端封堵,以扎丝与普通钢筋扎牢,侧模、内模安装后通过对拉筋将管压紧。 f.如部分钢筋与预应力管道发生干扰,可适当调整普通钢筋位置,禁止截断钢筋,必要时须经设计单位认可。 ④预应力的加工安装 a.预应力材料进场后,必须按有关规定对其强度、外形尺寸、初始应力和物理及力学性能等进行严格试验。锚头应进行裂缝探伤检验,夹片应进行硬度检验,锚具应进行组合锚固性能试验。 b.主梁纵向、横向预应力采用高强度低松弛钢绞线,其技术指标应符合 GB/T5224-2003的规定,单根钢绞线直径15.2mm,标准抗拉强度1860Mpa,锚下控制应力为1302Mpa。 c.纵向预应力T1~T16、T27~T36和TY1~TY2均采用Φ15-37规格钢束以及YM15-37锚具;T17~T26均采用Φ15-31规格钢束以及YM15-31锚具;B1~B19均采用Φ15-19规格钢束以及YM15-19锚具;竖向预应力采用JL40精轧螺纹粗钢筋,其技术标准应符合《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB-T 20065-2006)的规定。 d.竖向预应力粗钢筋采用钢波纹管,锚具为YGM锚具。纵向、横向预应力钢绞线采用塑料波纹管。锚具及波纹管的技术性能应满足《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》(JT/T 3291-1997)要求。 e.纵向预应力管道为保证弯曲坐标及弯曲角度,用“井”字形定位架进行管道定位,所有定位钢筋均应采用点焊成形。定位钢筋间距在直线段位为80cm,曲线段40cm,施工时可根据实际情况适当加密。 表2-17 后张预应力钢筋制作安装允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 管道坐标 梁长方向 30 梁高方向 10 管道间距 同排 10 上下层 10 f.管道接长采用直径比被接波纹管大一号的连接管旋入法连接,接长管的长度宜为管径的5—7倍,接头处必须用胶布或尼龙胶带缠绕,防止砂浆渗入管内。管道与锚具连接处应确保密封良好、不漏浆。 g.波纹管、锚下支撑板应保持同心,管道轴线必须与垫板垂直。施工过程中,防止波纹管被碰撞、挤压变形,应设专人检查和维护。 ⑤混凝土浇筑。 箱梁混凝土采用C60混凝土,混凝土用料(水泥、细骨料、粗骨料、水、外加剂)及配合比应符合规范有关规定。预应力混凝土结构最大氯离子含量为0.06%,最小水泥用量为350kg/m3,最大水灰比为0.4,最大碱含量为1.8kg/m3, 0、1#块采用聚丙烯纤维混凝土,掺量建议按0.9Kg/m3考虑,具体以试验室配合比为准。0、1#块箱梁混凝土要求采用低收缩、低水化热混凝土,优化配合比,降低水泥用量,可考虑掺加粉煤灰或矿粉。 a.混凝土浇筑前技术人员会同测量、监理、监控人员对挂篮进行复测,复测合格后由项目部相关部门办理检查签证。技术人员及时向监理报检模板、钢筋等项目,征得监理工程师同意后方可浇筑混凝土。 b.混凝土由拌和站集中拌制,由搅拌车送至施工现场,经输送泵沿墩旁塔吊泵送至施工梁段,混凝土浇筑应连续进行,浇筑工作不得间断。混凝土运到浇筑地点后试验人员应对混凝土工作性能做必要的检测并适时调整。 c.当混凝土倾落高度超过2m时,应通过减速串筒等设施下落,确保混凝土不产生离析现象。 d.悬臂施工的两个对称节段应对称灌注。每个节段混凝土浇筑按斜向分段、水平分层连续浇筑。纵向应从悬臂端向接缝端方向分层浇筑振捣,以克服挂篮变形引起主梁开裂。横桥向需对称于桥中线浇筑以防挂篮受扭。灌注顺序:先底板,再灌注腹板,最后灌注顶板。在浇筑箱梁底板、腹板砼时应控制其浇筑速度,加强振捣,切忌因浇筑速度过快导致翻浆、预应力孔道上浮及蜂窝麻面现象。 e.混凝土浇筑应分层并按一定的顺序和方向进行,每层厚度不得超过30cm,下层混凝土初凝或能重塑前完成上一层混凝土的浇筑工作。混凝土振捣采用插入式振捣棒。移动距离为其作用半径的1.5倍,与侧模应保持5~10cm的距离,插入深度应进入下层混凝土5~10cm,振捣棒应避免碰撞模板、预应力波纹管道。对钢筋密集区、有预埋件区、预应力锚具区等区域须加强振捣,确保这些重点区域混凝土的密实。 f.在腹板与底板倒角处,应注意振捣密实,腹板灌注混凝土后,不得再振捣底板混凝土,以防止腹板梗角处混凝土外鼓,导致上部悬空,出现空洞。 g.为减小箱梁悬浇过程中的不平衡自重影响,应控制箱梁自重误差在3%以内,并且各梁段的混凝土浇筑应同时进行,最大浇筑混凝土重量差不得大于本梁段自重的30%。 h.混凝土浇筑过程中要有专人检查支架、模板、预埋件等稳固情况,当发现有漏浆、松动、变形、移位时,应及时处理。 ⑥混凝土养护及拆模 a.混凝土浇筑结束后,应在收浆后尽快覆盖和洒水养护。对于气候不良时可设棚罩,待收浆后再予以覆盖和洒水养生。覆盖时不得损伤或污染混凝土表面。 b.箱梁外侧采用自动喷淋养生,箱内洒水养生,箱顶采用5cm厚海绵饱水养生,养生时间不少于7天。 c.混凝土养护期间,强度未达到2.5Mpa前,不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。 d.混凝土强度达到2.5Mpa时,非承重模板拆除要保证表面及棱角不因拆模而受损坏,承重模板、支架和拱架拆除应在混凝土强度达到设计强度的75%后,方可拆除,挂篮底模应在纵向预应力束张拉之后方可松动。 ⑦ 预应力张拉 混凝土强度达到设计强度90%后同时养护天数不小于7天方可张拉竖向、纵向预应力钢筋或钢束,张拉顺序为竖向、纵向、横向。 a.千斤顶和油压表必须按《公路桥涵施工规范》要求进行配套校验后方能进行正式张拉作业,其中张拉千斤顶的校正系数不应大于1.05(用0.4级以上标准表校正),油压表精度不得低于1.0级。张拉机具应由专人使用和管理,并应经常维护,定期校验。使用时的校验期限一般使用超过6个月或200次以及在千斤顶使用过程中出现不正常现象时,都应重新校验。校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行,校验时千斤顶和仪表配套,达到专顶专表,以确定特定的回归方程。 b.主梁纵向预应力,采用4台500t穿心式千斤顶对称两端张拉。横向预应力采用25t穿心式千斤顶单端交替张拉,预应力钢绞线张拉顺序:由墩顶对称往跨中进行,先张拉扁锚中间束,再张拉两边束。竖向预应力采用80t穿心式千斤顶单端张拉,精轧螺纹钢张拉顺序:由墩顶对称往跨中方向并对称梁体中线两侧交替进行。精轧螺纹钢筋单端张拉,设计张拉吨位为63.57t。 c.预应力施工顺序为:先张拉竖向精轧螺纹钢,然后张拉纵向预应力束,最后张拉横向预应力束。 d.竖向预应力张拉顺序为:由两端至中间,或由中间至两端均可。对于单根张拉的钢绞线束,每根张拉顺序也应遵循对称原则。在挂篮行走前,必须进行本节段竖向及纵向预应力张拉,横向预应力张拉不宜落后两个梁段。 e.必要时,应对锚圈口损失进行测定,也可根据锚具供货厂家提供的锚圈口损失系数(或现场测试结果)进行推算,进行对张拉吨位的调整。但锚下控制张拉应力禁止超过0.8σcon。 f.钢束张拉采用张拉力及引伸量双控,并以张拉力为主,引伸量进行校核。实际引伸量与理论引伸量误差不得大于±6%,否则应停下检查分析原因,采取相应措施处理后方可继续张拉。 g.纵向钢束张拉采用两端张拉,两端应保持同步,张拉在横断面应保持对称、均匀张拉,底板钢束必须先张拉长束后张拉短束。边跨B1~B5(含By)、中跨合龙钢束H1、H2均为单端张拉。横向预应力为单端张拉。竖向预应力为单端张拉并采用复拉工艺,也就是第一次张拉至设计吨位后三天内进行第二次张拉,严禁超张拉,第二次张拉结束后24h内完成压浆工作。 h.纵向、横向钢束张拉程序0→10%σcon→20%σcon→100%σcon(持荷2min锚固),引伸量为(10%σcon→100%σcon)量测值与(10%σcon→20%σcon)测量值之和;竖向预应力张拉程序0→10%σcon →100%σcon(持荷2min锚固,进行复拉工艺),引伸量为(10%σcon→100%σcon)÷0.9。 i.张拉时检查有无断丝、滑丝,持荷锚固后测量伸长量,然后分级卸载至20%σcon,量测锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值,参考下表。 表2-18 锚具变形、钢筋回缩和接缝 锚具、接缝类型 压缩值(mm) 夹片式锚具 有顶压时 4 无顶压时 6 带螺帽锚具的螺帽缝隙 1 j.钢束张拉时,应尽量避免滑丝、断丝现象。当出现滑丝、断丝时,其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1%,且每一钢束的滑丝、断丝数量不得多于一根,否则应换束重新张拉。 k.对长期不使用的张拉机具设备,应在使用前进行全面的校验。使用期间的校验期限应视机具的设备情况确定,当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常的现象或检修以后应重新校验。 ⑧管道压浆 预应力钢束(筋)张拉完成,符合设计和规范要求后,应尽早进行孔道压浆。压浆采用真空压浆工艺。压浆所用的水泥强度等级不宜小于C50。压浆所用的材料、外加剂及水泥浆配比应根据管道成型方法、压浆方式、材料性能等通过试验确定。原则上要求尽量减小灰浆收缩,确保压浆密实、饱满。 a.水泥浆的稠度宜控制在14~18s之间,水灰比0.4~0.45。水泥浆的泌水率不得超过3%,拌和后3h泌水率宜控制在2%,泌水应在24h内重新全部被浆吸回。 b.压浆前应对孔道进行清洁处理。采用高压水枪从压浆孔冲洗孔道,进行湿润、清洁。冲洗后采用高压气体将孔道内的积水吹出。 c.压浆过程中及压浆后48h内,结构混凝土的温度不得低于5℃,否则采取保温措施。当气温高于35℃时,压浆宜在夜间进行。 d.预应力张拉完成后24h内完成压浆。压浆应缓慢、均匀连续进行,施工温度不应低于5℃。压浆的最大压力宜为0.5~0.7Mpa,当孔道较长时压浆最大压力宜为1.0Mpa。竖向预应力压浆最大压力可控制在0.3~0.4Mpa。压浆应达到出浆口饱满出浆,并与压浆口稠度相同的水泥浆为止,关闭出浆口阀门。为保证孔道饱满、密实,应保持不小于0.5Mpa的一个稳压期,稳压5min关闭进浆口阀门。压浆因故障不能连续压满时应立即用压力水将孔道冲洗干净。 e.预应力的切除采用砂轮机切除。纵向、横向预应力切除预留长度3~5cm,竖向预应力必须保证露出主梁顶面高度不大于3cm。压浆结束后应及时封锚,封锚混凝土采用和梁体同标号混凝土。 (4)挂篮走行定位 ①对已浇筑梁段砼进行养护,使砼强度达到90%的设计强度,弹性模量达到设计值的90%(以试验室出具的随梁养护试件试压报告为准)。 ②对箱梁在该节段上的纵向预应力锚固束对称张拉。 ③拆除内模支撑及内外模间的拉杆。 ④安装走形吊环吊带,将侧模支架落于外滑梁上,底模平台临时吊挂于侧模支架或直接吊挂在外滑梁上,解除底模平台后吊带。 ⑤走道梁接长段紧固。 ⑥将走行顶座插在走道梁内,并临时固定。 ⑦对接长的走道梁涂黄油润滑,并在梁面做好挂篮定位标记和控制点。 ⑧做好挂篮走行前的其它准备与检查工作。主要检查后钩板受力情况,滑道与预埋件的连接情况,挂篮模板与箱梁砼的脱空情况,各吊带的受力情况。 ⑨解除挂篮后锚固。 ⑩利用30T千斤顶拉动挂篮向前走行,在走行过程中,必须控制走行速度,要确保两只挂蓝游同步,避免挂篮主桁架受扭。 ⑪挂篮走行到位后,设置挂篮后锚固。 ⑫安装挂篮底模平台后吊带,解除挂篮底模平台临时吊挂。 ⑬左右、前后吊带同步将挂篮底模平台向上提升,至底模平台与已浇节段砼底面距离20~30mm时止,对底模、外模进行精定位。顺桥向偏差控制在±10mm以内;横桥向偏差控制在±5mm以内;两主桁相对偏差控制在±5mm以内。注意每个节段误差不得累积,以确保梁体中线顺直。 (5)挂篮前移注意事项 ①两只挂篮走行时必须对称同步进行,以保持梁体平衡。 ②挂篮走行速度不宜过快,走行速度不得大于10m/h,在接近梁端1m处应减速。挂篮走道上应有刻度,便于观察和调整。 ③挂篮走行时必须由专人指挥,统一信号。 ④在挂篮前端要有限位装置,在挂篮后端要用钢丝绳锚固在主梁上作为保险装置,防止挂篮发生倾覆或纵滑。 ⑤在拆除挂篮后锚固之前,要有专人检查锚固体系,确保其可靠的转移至挂篮走道梁上。 ⑥挂篮不得在大风天气走行,如遇五级以上大风,挂篮要停止走行,并就近 将后锚固设施装上。 ⑦挂篮走行中,测量人员应跟踪观测,随时调整挂篮走行时的中线误差。 ⑧挂篮走行时要安排人员观察挂篮,不得与梁体上任何部位挤挂。 ⑨挂篮走行前挂篮走道上应涂抹黄油,便于挂篮走行;主桁顶部构件要求临时固定,以防滑落。 ⑩由于主梁顶面有横坡,走道梁底面需抄平,但不得过高,造成走道梁锚固及后锚固长度不够。 2.3.7边跨现浇段施工 主桥边跨现浇段长12.7m。拟采用在拟浇梁段下依墩身架设支架支承上面模板和砼进行施工。。 模板、钢筋及预应力管道安装后,对称浇筑两现浇段。待现浇段砼强度达到90%以上时,对两边跨合拢段进行合拢,边跨合拢基本同中跨。 待边跨合拢段砼强度达到90%以上时,对称张拉纵横竖向预应力筋,纵向预应力按先长束后短束张拉顺序进行,所有预应力筋张拉后应及时灌浆封锚。 现浇段施工注意支架的局部稳定性和整体稳定, 2.3.8 合拢段施工 挂篮施工完成29#悬浇梁后,拆除挂篮,并在合龙段位置安装吊篮,进行合龙段的施工。主桥刚构连续箱梁双幅共有4个边跨和2个中跨合龙段,合龙段长度均为2m。合龙顺序按先边跨、后中跨的施工顺序。合龙温度15±3℃,混凝土浇筑应在一天中气温最低时进行,并应在尽可能短的时间内完成。 (一)合龙段锁定 调整控制单只吊篮重量在40吨,锁定之前至少要收集连续7天的气温统计资料,确定合龙段锁定时间。尽可能按设计合龙温度进行劲性骨架的锁定,如不能在设定的合龙温度下合龙,应结合监控单位对结构内力的检测情况,采取调整两悬臂端配重荷载,使线形和结构受力符合设计期望值。然后通过焊接两悬臂端预埋构件与钢制劲性骨架,从而锁定合龙段(在温度骤变前完成)。次边跨、中跨锁定前利用预埋至悬臂端的构件组成反力架,用张拉竖向预应力的千斤顶进行水平力的施加,次边跨水平力施加为100吨,中跨水平力施加为350吨,施加过程中要严密监测桥梁线形及结构内力变化。 (二)合龙段混凝土的浇筑 合龙段混凝土强度达到设计强度的90%后方可进行边跨合龙钢束及箱梁底板钢束的张拉。施工完毕之后拆除模板,施工流程与悬浇梁段施工相同。 合龙段混凝土掺入适量膨胀剂,掺量通过试验室试验来确定。混凝土浇筑前 将接茬处砼进行充分润湿。在合龙段模板及钢筋安装完毕并检查签证后,在设定的合龙温度下或选择一天中温度最低时段(一般在午夜)进行混凝土浇筑,根据已浇混凝土重量逐步对称释放两只水箱中的水(或沙袋)。 浇筑后及时覆盖、洒水养护,并对合龙段两侧各30米范围内整个梁体进行洒水降温。以防梁体温度变化对合龙混凝土造成较大的影响。混凝土强度达到设计的90%方可解除劲性骨架。 (三)合龙段的张拉、压浆 合龙段的施工顺序要严格执行设计的合龙顺序。边跨混凝土浇筑结束后,混凝土强度达到设计的90%方可进行合龙段的钢束张拉,先张拉底板再张拉顶板。中跨相继完成后相继张拉剩余钢束,并及时完成压浆作业。 (四)施工工艺 解除临时预应力束 张拉合拢跨预应力束 绑扎顶板钢筋及布设预应力 灌筑合拢段砼 养生拆除内模 进行持续的气温观测 安装底侧模板 施加配重 拼装合拢吊架 相邻悬臂端 高程复测 顶推两悬臂端,焊接劲性骨架 绑扎底板、腹板钢筋 安装内模板 张拉临时钢绞线,固结两悬悬臂端 图2-14 合拢段施工工艺 2.3.9 施工测量 (一)平面控制系统的建立 1)开工前,对设计部门提供的施工区平面控制起始座标点(应不少于三个点)采用全站仪按多边形导线网或四等导线测量的技术要求和精度指标进行联测复核(此项测量工作进行时,与监理工程师联合测量),联测点复核完成并经内业平差 计算,测量精度指标达到相应的技术要求后,按监理规定报表格式填写联测复检成果报告,报送项目总监及业主签认,否则不得进行后序测量工作。 2)起始平面控制座标网点经联测复核合格并经监理签认后即可进行平面控制座标点加密测量。 ①加密控制网的布设形式及布点埋石:鉴于该工程的特点,其加密平面控制网的布设采用导线测量,其加密桩尽量设置于施工区间沿线路两侧的现有高度适宜的永久建筑物的接顶,布点原则以能履盖全标段的有测量放线之需要,平均边长控制在(50-200m)左右。 ②平面控制点加密导线测量采用全站仪,按GB50308-1999规范中精密导线测量的技术要求和精度指标进行。 ③平面控制加密导线点外业测量完成,并经内业计算满足要求后,应填写测量成果报验单,连同加密导线计算表一同报送工程监理部专业监理工程师签证,如监理工程师提出疑议和要求对加密导线进行复核,应密切配合,并提供所需测量设备和相关测量人员。 ④经工程监理签认的测量成果即可作为测量放线的依据,否则应进行补测或重测,并重新进行报验。 ⑤在工程施工过程中,定期对所布设的加密导线网进行复测,以防止因施工而引起控制点的位移变形而影响施工放线的质量及精度,复测结果应形成文字资料,报送工程监理部。 (二) 高程控制系统的建立 1)对设计部门提供水准基点(不应少于2个点)进行水准联测复核,按三等水准测量的技术要求进行,复核测量结果报送监理签认。 2)水准点加密测量 ①水准路线的确定从点埋石:在标段施工区间范围内,沿线路两侧且距桥中心15m以外的稳定位置埋设水准点标志桩并与业主或设计部门提供的水准基点形成符合或闭合水准路线,相邻两加密水准点间距离控制在80-120m,以确保在进行施工测量高程放样时能引测高程。 ②测设方法:外业测量时采用精密水准仪,按GB50308-1999规范中精密水准测量的技术要求和精度指标进行观测。 ③外业测量完成后及时进行内业平差计算,仅当通过平差计算满足规范规定的精度要求时,形成文字成果报送监理签认,否则应及时查找错误或超差原因,并进行补测或重测,直至合格为止。 ④定期复核:对已测设完成的加密高程控制网应随施工进度的推进,进行定期的复核测量,以确保施工全过程中高程测量系统的统一,复核测量时按初测时 的技术要求进行,复核测量成果应报送监理部确认。 (三) 相邻两标段间的平面及高程控制网的联测 1)此项测量工作在双方控制网布设测量完成后,双方专业测量工程师及相关人员均到场。 2)联测宜按同精度测量,即按原控制网点布设测量的技术要求和精度指标进行,联测时两个标段应各提供相邻的两个以上的控制网点参与测设。 3)平面控制网和高程控制网需进行联测。 (四) 施工图审核 工程开工施工放线之前,项目部专业测量工程师应对整个工程施工图中给出所有测量放线起始数据进行认真的复核计算,并以表格或附图的形式形成书面资料,对经过复核计算与施工图不符的测量放样数据,连同原图纸给定的数据以及其所在施工图的位置记录一起报送工程监理部,以便及时与设计部门联系处理,这些数据只有在原设计部门有明确答复和确认后才可作为测量放线的依据。 (五) 施工测量放线 以上测量放线工作一经完成,及时进行报验,只有经监理工程师复核确认后方可作为施工的定位依据或进行下道工序施工。 1)挖孔桩施工定位放线 ①依据已布设的平面控制加密导线控制点坐标和经复核计算无误的各挖孔桩中心坐标,反算出待测桩位至测站控制点的坐标,然后安置全站仪检测站控制点、精确定向,确定待定桩位的中心桩。 ②采用正交线法检定出该桩位的外方向线控制桩,供护壁浇筑模板定位使用。 ③每个钻孔桩的护壁浇筑完成后,应测量护壁顶标高,供检测孔深度桩底标高时使用。 ④每个桩施工完,应复测各桩中心实际位移量,此项限差为50mm。 ⑤浇注水下混凝土的施工,控制测量。 2)承台及墩身、桥台施工定位放线 ①当桩基施工完成后,在桩基顶面上放出承台的中心,用墨线标定出承台的边线,供模板安装时使用。 ②承台施工完成之后,在其顶面放出桥墩的中心线,并用墨线标定出桥墩边线,以便安装模板。桥台定位放线方法同上。 ③在进行模板安装时,应确其两个方向垂直度偏差符合规范要求,其检测方法可用悬吊铅垂线法或用经纬仪校正,确保结构物的高度与设计相符。 3)桥梁支座及支座垫石施工定位放线 ①依据设计施工图给定的支座在墩台帽上的平面位置几何尺寸,计算出各支 座的中心点坐标,并反算出其至测站控制点的平面距离和方位角。 ②全站仪按极坐标法逐一放出每个支座中心点,支座位置边线用墨线标定出来,支座安装定位时使用。 ③支座垫石及支座顶面标高及水平度控制:所有支座安装就位后其顶面标高需与设计标高一致,其误差不得大于±2mm,每一个支座特别是滑动支座安装就位后其上表面水平度,其承载能力≤2000KN的不得大于1mm,其承载能力>5000KN的不得大于2mm。 ④盆式支座下定位板锚固定位,以及灌注墩顶砼时其下定位板的控制测量,严格按规范及设计要求施工。 (六)变形测量 1)变形观测以经复测合格的施工区精密导线点和精密水准点为起始依据。 2)本工程变形测量的主体是主桥连续箱梁。 3)技术要求及观测方法 ①水平位置观测采用全站仪按精密导线测量的技术要求和精度指标进行。 ②垂直位移(沉降)观测采用S1型精密水准仪按国家Ⅲ等水准测量的技术要求和精度指标进行。 4)变形点的设置 ①在主跨墩柱基础承台施工时,预埋两个变形观测点,其点布设于墩柱左、右两侧距墩柱中心等距离的墩柱法线方向线上,采用埋石设置,其顶面标高应略高于规划设计的地面高程。 ②点位一经设置应进行长期保护,保护责任直至工程交工时移交工程营运管理单位。 ③箱梁悬浇时的轴线及高程进行变形观测,详见线型控制。 5)观测周期 施工阶段水平位移及垂直位移(沉降)观测周期随施工工序的变化及时跟踪观测,上部结构施工完成至交工阶段按划分的时间区段进行观测。 6)成果的整理及报验 每项观测完成及时进行观测成果即内业整理,按规定的表式报送监理复核、确认。 表2-15 全桥工程量统计表 分部分项工程名称 工程量 时间定额 劳动量 需用机械 每班人数 工作班次 所需时间 单位 数量 劳动定额 机械定额 工种 工日 名称 台班 分项 分部 基础工程 10#桥墩桩基础 10#桥墩桩基础钻孔 m3 84.80 4.724 1.181 普工 401 回旋钻机 100 20 3 7 16 10#桥墩桩基础清孔 m3 84.80 4.801 1.2 普工 407 回旋钻机 102 20 3 7 10#桥墩桩基础钢筋制作 t 10.00 6.687   钢筋工 67     10 3 2 10#桥墩桩基础钢筋绑扎 t 10.00 5.46   钢筋工 55     10 3 2 10#桥墩桩基础混凝土 m3 84.80 0.043 0.0072 混凝土工 4 混凝土泵 1 4 2 0 钻孔桩泥浆制备 m3 28.20 0.075 0.0375 普工 2 砂浆搅拌机 1 1 2 1 11#桥墩桩基础 11#桥墩桩基础钻孔 m3 84.80 4.724 1.181 普工 401 回旋钻机 100 20 3 7 16 11#桥墩桩基础清孔 m3 84.80 4.801 1.2 普工 407 回旋钻机 102 20 3 7 11#桥墩桩基础钢筋制作 t 10.00 6.687   钢筋工 67     10 3 2 11#桥墩桩基础钢筋绑扎 t 10.00 5.46   钢筋工 55     10 3 2 11#桥墩桩基础混凝土 m3 84.80 0.043 0.0072 混凝土工 4 混凝土泵 1 4 2 0 钻孔桩泥浆制备 m3 28.20 0.075 0.0375 普工 2 砂浆搅拌机 1 1 2 1 下部结构 10#桥墩承台 基坑开挖 m3 55.30 0.1278 0.0284 普工 7 30KN以内电动卷扬机加斗 2 2 3 1 8 组拼模板 m2 78.40 0.478   普工 37 12t以内汽车式起重机 1 10 3 1 涂脱模剂 m2 78.40 0.0309   普工 2     1 2 1 模板安装 m2 78.40 0.093 0.003 普工 7 12t以内汽车式起重机 1 2 3 1 钢筋制作 t 25.00 3.89   普工 97     30 3 1 钢筋绑扎 t 25.00 6.43   钢筋工 161     30 3 2 混凝土浇注 m3 442.00 0.043 0.0072 混凝土工 19     6 3 1 混凝土养护 m3 442.00 0.11   混凝土工 49     15 3 1 模板拆除 m2 78.40 0.056 0.002 普工 4 12t以内汽车式起重机 1 1 3 1 11#桥墩承台 基坑开挖 10m3 55.30 0.1278 0.0284 普工 7 30KN以内电动卷扬机加斗 2 2 3 1 8 组拼模板 m2 78.40 0.478   普工 37 12t以内汽车式起重机 1 10 3 1 涂脱模剂 m2 78.40 0.0309   普工 2     1 2 1 模板安装 m2 78.40 0.093 0.003 普工 7 12t以内汽车式起重机 1 2 3 1 钢筋制作 t 25.00 3.89   普工 97     30 3 1 钢筋绑扎 t 25.00 6.43   钢筋工 161     30 3 2 混凝土浇注 m3 442.00 0.043 0.0072 混凝土工 19     6 3 1 混凝土养护 m3 442.00 0.11   混凝土工 49     15 3 1 模板拆除 m2 78.40 0.056 0.002 普工 4 12t以内汽车式起重机 1 1 3 1 10#桥墩1#块 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩2#块 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩3#块 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩4#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩5#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩6#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩7#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩8#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩9#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩10#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩11#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩12#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩13#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩14# 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 块 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩15#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩16#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 10#桥墩 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 5 17#块 模板修理 m2 59.10 0.0574   普工 3     1 3 1 涂脱模剂 m2 59.10 0.0274   普工 2     1 1 2 模板提升及安装 m2 59.10 0.307 0.007 普工 18 塔式起重机 1 5 3 1 钢筋制作 t 5.10 5 0.443 钢筋工 26 50KN以内单筒卷扬机 2 5 3 2 钢筋绑扎 t 5.10 7.092   钢筋工 36     10 3 1 混凝土浇注 m3 14.80 0.137 0.0134 混凝土工 2 混凝土泵 1 1 2 1 混凝土养护 m3 14.80 0.17   混凝土工 3     2 1 1 模板拆除 m2 59.10 0.116 0.004 普工 7 塔式起重机 1 2 3 1 拆除脚手架 延米     普工       10 2 1 11#桥墩1#块 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩2#块 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11# 组拼模板(提升钢模板) m2 112.00 0.478   普工 54     15 3 1 5 桥墩3#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩4#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩5#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩6#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩7#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩8#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩9#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩10#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩11#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩12#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩13#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩14#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩15#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩16#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩17#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩18#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩19#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩20# 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 4 块 模板修理 m2 112.00 0.0574   普工 6     2 3 1 涂脱模剂 m2 112.00 0.0274   普工 3     1 3 1 模板提升及安装 m2 112.00 0.307 0.007 普工 34 塔式起重机 1 10 3 1 钢筋制作 t 9.60 5 0.443 钢筋工 48 50KN以内单筒卷扬机 4 10 3 2 钢筋绑扎 t 9.60 7.092   钢筋工 68     20 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 112.00 0.116 0.004 普工 13 塔式起重机 1 4 3 1 11#桥墩21#块 搭设脚手架 延米     普工       10 2 1 5 模板修理 m2 28.00 0.0574   普工 2     1 2 1 涂脱模剂 m2 28.00 0.0274   普工 1     1 1 1 模板提升及安装 m2 28.00 0.307 0.007 普工 9 塔式起重机 1 3 3 1 钢筋制作 t 2.40 5 0.443 钢筋工 12 50KN以内单筒卷扬机 1 4 3 1 钢筋绑扎 t 2.40 7.092   钢筋工 17     5 3 1 混凝土浇注 m3 28.00 0.137 0.0134 混凝土工 4 混凝土泵 1 1 3 1 混凝土养护 m3 28.00 0.17   混凝土工 5     1 3 2 模板拆除 m2 28.00 0.116 0.004 普工 3 塔式起重机 1 1 3 1 拆除脚手架 延米     普工       10 2 1 上部结构 0#块 搭设托架       普工       20 2 2 14 支外模板(组合钢模) m2 568.21 0.187 0.026 普工 106 50KN以内单筒卷扬机 15 30 3 1 支内模板(木模板) m2 267.97 0.293   普工 79     20 3 1 普通钢筋制作 t 49.88 4.26   钢筋工 212     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 6.63 3.3   钢筋工 22     6 3 1 切割钢绞线头 100个 2.94 1.118 0.559 钢筋工 3 砂轮机 2 1 3 1 钢筋绑扎 t 49.88 6.7   钢筋工 334     50 3 2 制作波纹管 100m 12.00 0.702 0.234 钢筋工 8 卷管机 3 2 3 1 预埋波纹管 100m 12.00 0.855   钢筋工 10     3 3 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 568.21 0.0274   普工 16     5 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 267.97 0.0463   普工 12     4 3 1 混凝土浇筑 m3 419.70 0.07 0.0088 混凝土工 29 混凝土泵 4 9 3 1 混凝土养护 m3 419.70 0.19   混凝土工 80     20 3 1 拆内模板(木模板) m2 267.97 0.147   普工 39     10 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 568.21 0.116 0.016 普工 66 50KN以内单筒慢动卷扬机 9 20 3 1 穿钢绞线 根 222.00 0.082 0.016 钢筋工 18 砂轮机 4 6 3 1 预应力束张拉及锚固 束 6.00 1.01 0.202 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 穿竖向预应力筋 t 6.63 2.6   钢筋工 17     5 3 1 张拉竖向预应力 根 48.00 0.129 0.0257 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 穿横向预应力筋 根 72.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 2 3 1 张拉横向预应力 束 24.00 1.01 0.202 钢筋工 24 工班配备 5 8 3 1 管道压浆 10m 26.40 0.11   混凝土工 3     1 3 1 拆除托架       普工       10 2 1 拼装挂篮并调试       普工       20 2 2 1#块 模板修理(组合钢模) m2 134.35 0.0574   普工 8     2 3 1 13 模板修理(木模板) m2 90.69 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 134.35 0.187 0.026 普工 25 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 90.69 0.293   普工 27     9 3 1 普通钢筋制作 t 41.09 4.26   钢筋工 175     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.63 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 3.14 1.118 0.559 钢筋工 4 砂轮机 2 1 3 1 钢筋绑扎 t 41.09 6.7   钢筋工 275     50 3 2 制作波纹管 100m 2.82 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 2 1 预埋波纹管 100m 2.82 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 134.35 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 90.69 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 83.20 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 83.20 0.19   混凝土工 16     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 90.69 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 134.35 0.116 0.016 普工 16 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 296.00 0.082 0.016 钢筋工 24 砂轮机 5 8 3 1 预应力束张拉及锚固 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 穿竖向预应力筋 t 1.63 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 12.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 18.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 6.00 1.01 0.202 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 19.20 0.11   混凝土工 2     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 2#块 模板修理(组合钢模) m2 131.15 0.0574   普工 8     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 88.58 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 131.15 0.187 0.026 普工 25 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 88.58 0.293   普工 26     9 3 1 普通钢筋制作 t 37.05 4.26   钢筋工 158     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.59 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.92 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 37.05 6.7   钢筋工 248     50 3 2 制作波纹管 100m 2.58 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 2 1 预埋波纹管 100m 2.58 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 131.15 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 88.58 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 80.90 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 80.90 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 88.58 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 131.15 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.59 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 12.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 18.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 6.00 1.01 0.202 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 9.60 0.11   混凝土工 1     1 1 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 3#块 模板修理(组合钢模) m2 128.02 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 86.51 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 128.02 0.187 0.026 普工 24 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 86.51 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 36.01 4.26   钢筋工 153     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.54 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.92 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 36.01 6.7   钢筋工 241     50 3 2 制作波纹管 100m 2.52 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 2 1 预埋波纹管 100m 2.52 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 128.02 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 86.51 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 78.70 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 78.70 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 86.51 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 128.02 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.54 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 12.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 18.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 6.00 1.01 0.202 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 10.80 0.11   混凝土工 1     1 1 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 4#块 模板修理(组合钢模) m2 124.96 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 84.48 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 124.96 0.187 0.026 普工 23 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 84.48 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 34.96 4.26   钢筋工 149     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.49 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.92 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 34.96 6.7   钢筋工 234     50 3 2 制作波纹管 100m 2.46 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 2 1 预埋波纹管 100m 2.46 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 124.96 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 84.48 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 76.40 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 76.40 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 84.48 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 124.96 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.49 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 12.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 18.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 6.00 1.01 0.202 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 12.00 0.11   混凝土工 1     1 1 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 5#块 模板修理(组合钢模) m2 137.71 0.0574   普工 8     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 96.06 0.132   普工 13     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 137.71 0.187 0.026 普工 26 50KN以内单筒卷扬机 4 8 3 1 支内模板(木模板) m2 96.06 0.293   普工 28     9 3 1 普通钢筋制作 t 34.20 4.26   钢筋工 146     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.69 3.3   钢筋工 6     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 34.20 6.7   钢筋工 229     50 3 2 制作波纹管 100m 2.80 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.80 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 137.71 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 96.06 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 86.50 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 86.50 0.19   混凝土工 16     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 96.06 0.147   普工 14     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 137.71 0.116 0.016 普工 16 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.69 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 14.20 0.11   混凝土工 2     1 2 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 6#块 模板修理(组合钢模) m2 133.89 0.0574   普工 8     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 93.43 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 133.89 0.187 0.026 普工 25 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 93.43 0.293   普工 27     9 3 1 普通钢筋制作 t 33.14 4.26   钢筋工 141     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.63 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 33.14 6.7   钢筋工 222     50 2 2 制作波纹管 100m 2.73 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.73 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 133.89 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 93.43 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 83.60 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 83.60 0.19   混凝土工 16     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 93.43 0.147   普工 14     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 133.89 0.116 0.016 普工 16 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.63 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 15.60 0.11   混凝土工 2     1 2 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 7#块 模板修理(组合钢模) m2 130.17 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 90.87 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 130.17 0.187 0.026 普工 24 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 90.87 0.293   普工 27     9 3 1 普通钢筋制作 t 32.08 4.26   钢筋工 137     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.57 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 32.08 6.7   钢筋工 215     50 2 2 制作波纹管 100m 2.66 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.66 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 130.17 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 90.87 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 80.80 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 80.80 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 90.87 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 130.17 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.57 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 17.00 0.11   混凝土工 2     1 2 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 8#块 模板修理(组合钢模) m2 126.56 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 88.37 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 126.56 0.187 0.026 普工 24 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 88.37 0.293   普工 26     9 3 1 普通钢筋制作 t 31.03 4.26   钢筋工 132     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.52 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 31.03 6.7   钢筋工 208     50 2 2 制作波纹管 100m 2.59 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.59 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 126.56 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 88.37 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 79.20 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 79.20 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 88.37 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 126.56 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.52 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 18.40 0.11   混凝土工 2     1 2 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 9#块 模板修理(组合钢模) m2 123.06 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 85.95 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 123.06 0.187 0.026 普工 23 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 85.95 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 29.97 4.26   钢筋工 128     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.46 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 29.97 6.7   钢筋工 201     50 2 2 制作波纹管 100m 2.52 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.52 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 123.06 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 85.95 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 75.60 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 75.60 0.19   混凝土工 14     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 85.95 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 123.06 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.46 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 19.80 0.11   混凝土工 2     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 10#块 模板修理(组合钢模) m2 119.66 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 83.60 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 119.66 0.187 0.026 普工 22 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 83.60 0.293   普工 24     9 3 1 普通钢筋制作 t 28.92 4.26   钢筋工 123     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.41 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.95 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 28.92 6.7   钢筋工 194     50 2 2 制作波纹管 100m 2.45 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.45 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 119.66 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 83.60 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 73.00 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 73.00 0.19   混凝土工 14     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 83.60 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 119.66 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.41 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 14.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 21.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 7.00 1.01 0.202 钢筋工 7 工班配备 1 2 3 1 管道压浆 10m 21.20 0.11   混凝土工 2     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 11#块 模板修理(组合钢模) m2 129.54 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 92.84 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 129.54 0.187 0.026 普工 24 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 92.84 0.293   普工 27     9 3 1 普通钢筋制作 t 28.11 4.26   钢筋工 120     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.55 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.98 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 28.11 6.7   钢筋工 188     50 2 2 制作波纹管 100m 2.72 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.72 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 129.54 0.0274   普工 4     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 92.84 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 80.10 0.07 0.0088 混凝土工 6 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 80.10 0.19   混凝土工 15     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 92.84 0.147   普工 14     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 129.54 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.55 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 23.60 0.11   混凝土工 3     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 12#块 模板修理(组合钢模) m2 125.35 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 90.15 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 125.35 0.187 0.026 普工 23 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 90.15 0.293   普工 26     9 3 1 普通钢筋制作 t 27.04 4.26   钢筋工 115     50 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.49 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.98 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 27.04 6.7   钢筋工 181     50 2 2 制作波纹管 100m 2.64 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.64 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 125.35 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 90.15 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 76.30 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 76.30 0.19   混凝土工 14     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 90.15 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 125.35 0.116 0.016 普工 15 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.49 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 25.20 0.11   混凝土工 3     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 13#块 模板修理(组合钢模) m2 121.33 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 87.57 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 121.33 0.187 0.026 普工 23 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 87.57 0.293   普工 26     9 3 1 普通钢筋制作 t 25.98 4.26   钢筋工 111     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.42 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.98 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 25.98 6.7   钢筋工 174     50 2 2 制作波纹管 100m 2.56 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.56 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 121.33 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 87.57 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 72.70 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 72.70 0.19   混凝土工 14     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 87.57 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 121.33 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.42 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 26.80 0.11   混凝土工 3     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 14#块 模板修理(组合钢模) m2 117.49 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 85.09 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 117.49 0.187 0.026 普工 22 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 85.09 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 24.93 4.26   钢筋工 106     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.37 3.3   钢筋工 5     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.98 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 24.93 6.7   钢筋工 167     50 2 2 制作波纹管 100m 2.48 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.48 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 117.49 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 85.09 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 69.30 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 69.30 0.19   混凝土工 13     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 85.09 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 117.49 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 6 1 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 2 1 1 穿竖向预应力筋 t 1.37 2.6   钢筋工 4     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 28.40 0.11   混凝土工 3     1 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 15#块 模板修理(组合钢模) m2 113.83 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 82.73 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 113.83 0.187 0.026 普工 21 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 82.73 0.293   普工 24     9 3 1 普通钢筋制作 t 23.87 4.26   钢筋工 102     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.31 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.72 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 23.87 6.7   钢筋工 160     50 2 2 制作波纹管 100m 2.40 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.40 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 113.83 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 82.73 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 66.10 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 3 1 混凝土养护 m3 66.10 0.19   混凝土工 13     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 82.73 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 113.83 0.116 0.016 普工 13 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 148.00 0.082 0.016 钢筋工 12 砂轮机 2 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.31 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 53.60 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 16#块 模板修理(组合钢模) m2 110.34 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 80.48 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 110.34 0.187 0.026 普工 21 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 80.48 0.293   普工 24     9 3 1 普通钢筋制作 t 21.82 4.26   钢筋工 93     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.26 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.48 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 21.82 6.7   钢筋工 146     30 2 2 制作波纹管 100m 2.24 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 2.24 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 110.34 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 80.48 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 63.00 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 63.00 0.19   混凝土工 12     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 80.48 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 110.34 0.116 0.016 普工 13 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 124.00 0.082 0.016 钢筋工 10 砂轮机 2 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.26 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 56.80 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 17#块 模板修理(组合钢模) m2 107.02 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 78.35 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 107.02 0.187 0.026 普工 20 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 78.35 0.293   普工 23     9 3 1 普通钢筋制作 t 19.78 4.26   钢筋工 84     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.20 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.48 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 19.78 6.7   钢筋工 133     30 2 2 制作波纹管 100m 2.08 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 2.08 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 107.02 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 78.35 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 60.10 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 60.10 0.19   混凝土工 11     5 3 1 拆内模板(木模板) m2 78.35 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 107.02 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 124.00 0.082 0.016 钢筋工 10 砂轮机 2 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.20 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 6.00 0.11   混凝土工 7     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 18#块 模板修理(组合钢模) m2 103.89 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 76.33 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 103.89 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 76.33 0.293   普工 22     9 3 1 普通钢筋制作 t 17.74 4.26   钢筋工 76     50 2 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.16 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.48 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 17.74 6.7   钢筋工 119     30 2 2 制作波纹管 100m 1.92 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.92 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 103.89 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 76.33 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 57.40 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 57.40 0.19   混凝土工 11     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 76.33 0.147   普工 11     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 103.89 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 124.00 0.082 0.016 钢筋工 10 砂轮机 2 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.16 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 63.20 0.11   混凝土工 7     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 19#块 模板修理(组合钢模) m2 100.94 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 74.44 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 100.94 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 74.44 0.293   普工 22     9 3 1 普通钢筋制作 t 15.70 4.26   钢筋工 67     50 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.11 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.48 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 15.70 6.7   钢筋工 105     30 2 2 制作波纹管 100m 1.76 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.76 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 100.94 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 74.44 0.0463   普工 3     1 3 1 混凝土浇筑 m3 54.90 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 54.90 0.19   混凝土工 10     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 74.44 0.147   普工 11     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 100.94 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 124.00 0.082 0.016 钢筋工 10 砂轮机 2 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.11 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 16.00 0.129 0.0257 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 24.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 8.00 1.01 0.202 钢筋工 8 工班配备 2 2 3 1 管道压浆 10m 66.40 0.11   混凝土工 7     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 20#块 模板修理(组合钢模) m2 118.47 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 90.93 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 118.47 0.187 0.026 普工 22 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 90.93 0.293   普工 27     9 3 1 普通钢筋制作 t 14.02 4.26   钢筋工 60     50 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.33 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.54 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 14.02 6.7   钢筋工 94     30 2 2 制作波纹管 100m 2.10 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 2.10 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 118.47 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 90.93 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 69.90 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 69.90 0.19   混凝土工 13     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 90.93 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 118.47 0.116 0.016 普工 14 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 162.00 0.082 0.016 钢筋工 13 砂轮机 3 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.33 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 72.00 0.11   混凝土工 8     3 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 21#块 模板修理(组合钢模) m2 114.85 0.0574   普工 7     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 88.62 0.132   普工 12     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 114.85 0.187 0.026 普工 21 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 88.62 0.293   普工 26     9 3 1 普通钢筋制作 t 11.97 4.26   钢筋工 51     50 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.27 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.54 1.118 0.559 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 钢筋绑扎 t 11.97 6.7   钢筋工 80     20 2 2 制作波纹管 100m 2.00 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 2.00 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 114.85 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 88.62 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 67.40 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 67.40 0.19   混凝土工 13     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 88.62 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 114.85 0.116 0.016 普工 13 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 162.00 0.082 0.016 钢筋工 13 砂轮机 3 6 2 1 预应力束张拉及锚固 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 2 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.27 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 76.00 0.11   混凝土工 8     3 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 22#块 模板修理(组合钢模) m2 111.56 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 86.05 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 111.56 0.187 0.026 普工 21 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 86.05 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 9.92 4.26   钢筋工 42     50 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.21 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 9.92 6.7   钢筋工 66     20 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 111.56 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 86.05 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 65.10 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 65.10 0.19   混凝土工 12     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 86.05 0.147   普工 13     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 111.56 0.116 0.016 普工 13 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 100.00 0.082 0.016 钢筋工 8 砂轮机 2 2 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.21 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 44.00 0.11   混凝土工 5     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 23#块 模板修理(组合钢模) m2 108.60 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 83.73 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 108.60 0.187 0.026 普工 20 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 83.73 0.293   普工 25     9 3 1 普通钢筋制作 t 8.88 4.26   钢筋工 38     50 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.16 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 8.88 6.7   钢筋工 59     15 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 108.60 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 83.73 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 63.10 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 63.10 0.19   混凝土工 12     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 83.73 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 108.60 0.116 0.016 普工 13 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 112.00 0.082 0.016 钢筋工 9 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.16 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 46.00 0.11   混凝土工 5     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 24#块 模板修理(组合钢模) m2 106.00 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 81.68 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 106.00 0.187 0.026 普工 20 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 81.68 0.293   普工 24     9 3 1 普通钢筋制作 t 7.84 4.26   钢筋工 33     30 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.11 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 7.84 6.7   钢筋工 53     15 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 106.00 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 81.68 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 61.50 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 61.50 0.19   混凝土工 12     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 81.68 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 106.00 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 112.00 0.082 0.016 钢筋工 9 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.11 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 48.00 0.11   混凝土工 5     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 25#块 模板修理(组合钢模) m2 103.76 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 79.90 0.132   普工 11     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 103.76 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 79.90 0.293   普工 23     9 3 1 普通钢筋制作 t 6.80 4.26   钢筋工 29     30 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.08 3.3   钢筋工 4     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 6.80 6.7   钢筋工 46     15 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 103.76 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 79.90 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 60.00 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 60.00 0.19   混凝土工 11     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 79.90 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 103.76 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 112.00 0.082 0.016 钢筋工 9 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.08 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 50.00 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 26#块 模板修理(组合钢模) m2 101.89 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 78.41 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 101.89 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 78.41 0.293   普工 23     9 3 1 普通钢筋制作 t 5.77 4.26   钢筋工 25     30 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.04 3.3   钢筋工 3     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 5.77 6.7   钢筋工 39     10 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 101.89 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 78.41 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 68.80 0.07 0.0088 混凝土工 5 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 68.80 0.19   混凝土工 13     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 78.41 0.147   普工 12     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 101.89 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 112.00 0.082 0.016 钢筋工 9 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.04 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 52.00 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 27#块 模板修理(组合钢模) m2 100.42 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 77.22 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 100.42 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 77.22 0.293   普工 23     9 3 1 普通钢筋制作 t 4.75 4.26   钢筋工 20     20 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.02 3.3   钢筋工 3     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 4.75 6.7   钢筋工 32     10 2 2 制作波纹管 100m 1.90 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.90 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 100.42 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 77.22 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 57.90 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 57.90 0.19   混凝土工 11     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 77.22 0.147   普工 11     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 100.42 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 112.00 0.082 0.016 钢筋工 9 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.02 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 54.00 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 28#块 模板修理(组合钢模) m2 99.37 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 76.36 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 99.37 0.187 0.026 普工 19 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 76.36 0.293   普工 22     9 3 1 普通钢筋制作 t 3.74 4.26   钢筋工 16     20 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 1.00 3.3   钢筋工 3     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 3.74 6.7   钢筋工 25     6 2 2 制作波纹管 100m 1.80 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.80 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 99.37 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 76.36 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 52.10 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 52.10 0.19   混凝土工 10     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 76.36 0.147   普工 11     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 99.37 0.116 0.016 普工 12 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 74.00 0.082 0.016 钢筋工 6 砂轮机 1 3 2 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 1.00 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 56.00 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 29#块 模板修理(组合钢模) m2 98.80 0.0574   普工 6     2 3 1 12 模板修理(木模板) m2 75.87 0.132   普工 10     4 3 1 支外模板(组合钢模) m2 98.80 0.187 0.026 普工 18 50KN以内单筒卷扬机 3 8 3 1 支内模板(木模板) m2 75.87 0.293   普工 22     9 3 1 普通钢筋制作 t 2.73 4.26   钢筋工 12     12 1 1 竖向预应力钢筋制作 t 0.99 3.3   钢筋工 3     2 2 1 切割钢绞线头 100个 1.04 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 2.73 6.7   钢筋工 18     6 2 2 制作波纹管 100m 1.80 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 1.80 0.855   钢筋工 2     1 2 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 98.80 0.0274   普工 3     1 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 75.87 0.0463   普工 4     1 3 1 混凝土浇筑 m3 54.10 0.07 0.0088 混凝土工 4 混凝土泵 1 2 2 1 混凝土养护 m3 54.10 0.19   混凝土工 10     5 2 1 拆内模板(木模板) m2 75.87 0.147   普工 11     4 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 98.80 0.116 0.016 普工 11 50KN以内单筒慢动卷扬机 2 5 3 1 穿钢绞线 根 148.00 0.082 0.016 钢筋工 12 砂轮机 2 3 3 1 预应力束张拉及锚固 束 2.00 1.01 0.202 钢筋工 2 工班配备 1 1 2 1 穿竖向预应力筋 t 0.99 2.6   钢筋工 3     1 3 1 张拉竖向预应力 根 20.00 0.129 0.0257 钢筋工 3 工班配备 1 1 2 1 穿横向预应力筋 根 30.00 0.082 0.016 钢筋工 2 砂轮机 1 1 2 1 张拉横向预应力 束 10.00 1.01 0.202 钢筋工 10 工班配备 2 3 3 1 管道压浆 10m 58.00 0.11   混凝土工 6     2 3 1 挂篮脱模行走并调试       普工       10 2 1 边跨现浇段 搭设支架、牛腿       普工       20 2 6 8 模板修理(组合钢模) m2 236.27 0.0574   普工 14     5 3 1 模板修理(木模板) m2 145.41 0.132   普工 19     6 3 1 支外模板(组合钢模) m2 236.27 0.187 0.026 普工 44 50KN以内单筒卷扬机 6 14 3 1 支内模板(木模板) m2 145.41 0.293   普工 43     14 3 1 普通钢筋制作 t 3.85 4.26   钢筋工 16     5 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 2.11 3.3   钢筋工 7     2 3 1 切割钢绞线头 100个 0.63 1.118 0.559 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 钢筋绑扎 t 3.85 6.7   钢筋工 26     8 3 1 制作波纹管 100m 3.36 0.702 0.234 钢筋工 2 卷管机 1 1 3 1 预埋波纹管 100m 3.36 0.855   钢筋工 3     1 3 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 236.27 0.0274   普工 6     2 3 1 涂脱模剂(木模板) m2 145.41 0.0463   普工 7     2 3 1 混凝土浇筑 m3 139.40 0.07 0.0088 混凝土工 10 混凝土泵 1 3 3 1 混凝土养护 m3 139.40 0.19   混凝土工 26     9 3 1 拆内模板(木模板) m2 145.41 0.147   普工 21     7 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 236.27 0.116 0.016 普工 27 50KN以内单筒慢动卷扬机 4 9 3 1 穿钢绞线 根 0.00 0.082 0.016 钢筋工 0 砂轮机 1 0 0 0 预应力束张拉及锚固 束 0.00 1.01 0.202 钢筋工 0 工班配备 0 0 0 0 穿竖向预应力筋 t 2.11 2.6   钢筋工 5     2 3 1 张拉竖向预应力 根 42.80 0.129 0.0257 钢筋工 6 工班配备 1 2 3 1 穿横向预应力筋 根 63.00 0.082 0.016 钢筋工 5 砂轮机 1 2 3 1 张拉横向预应力 束 21.00 1.01 0.202 钢筋工 21 工班配备 4 7 3 1 管道压浆 10m 16.80 0.11   混凝土工 2     1 3 1 边跨合拢段 安装吊篮       普工       10 2 1 12 水箱配重       普工       10 2 1 模板修理(组合钢模) m2 45.65 0.0574   普工 3     1 3 1 模板修理(木模板) m2 30.29 0.132   普工 4     1 3 1 支外模板(组合钢模) m2 45.65 0.187 0.026 普工 9 50KN以内单筒卷扬机 1 3 3 1 支内模板(木模板) m2 30.29 0.293   普工 9     3 3 1 普通钢筋制作 t 0.80 4.26   钢筋工 3     1 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 0.39 3.3   钢筋工 1     1 1 1 切割钢绞线头 100个 3.90 1.118 0.559 钢筋工 4 砂轮机 2 1 3 1 钢筋绑扎 t 0.80 6.7   钢筋工 5     2 3 1 制作波纹管 100m 0.68 0.702 0.234 钢筋工 0 卷管机 0 0 0 0 预埋波纹管 100m 0.68 0.855   钢筋工 0     0 0 0 涂脱模剂(组合钢模) m2 45.65 0.0274   普工 1     1 1 1 涂脱模剂(木模板) m2 30.29 0.0463   普工 1     1 1 1 混凝土浇筑 m3 20.60 0.07 0.0088 混凝土工 1 混凝土泵 1 1 1 1 混凝土养护 m3 20.60 0.19   混凝土工 4     1 3 1 拆内模板(木模板) m2 30.29 0.147   普工 4     1 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 45.65 0.116 0.016 普工 5 50KN以内单筒慢动卷扬 1 2 3 1 机 穿钢绞线 根 378.00 0.082 0.016 钢筋工 31 砂轮机 6 10 3 1 预应力束张拉及锚固 束 18.00 1.01 0.202 钢筋工 18 工班配备 4 6 3 1 穿竖向预应力筋 t 0.39 2.6   钢筋工 1     1 1 1 张拉竖向预应力 根 8.00 0.129 0.0257 钢筋工 1 工班配备 1 1 1 1 穿横向预应力筋 根 12.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 1 3 1 管道压浆 10m 101.00 0.11   混凝土工 11     4 3 1 拆除吊篮       普工       10 2 1 拆除支架、牛腿       普工       10 2 3 中跨合拢段 安装吊篮       普工       10 2 1 12 水箱配重       普工       10 2 1 模板修理(组合钢模) m2 45.65 0.0574   普工 3     1 3 1 模板修理(木模板) m2 30.29 0.132   普工 4     1 3 1 支外模板(组合钢模) m2 45.65 0.187 0.026 普工 9 50KN以内单筒卷扬机 1 3 3 1 支内模板(木模板) m2 30.29 0.293   普工 9     3 3 1 普通钢筋制作 t 0.80 4.26   钢筋工 3     1 3 1 竖向预应力钢筋制作 t 0.39 3.3   钢筋工 1     1 1 1 切割钢绞线头 100个 5.04 1.118 0.559 钢筋工 6 砂轮机 3 1 3 2 钢筋绑扎 t 0.80 6.7   钢筋工 5     2 3 1 制作波纹管 100m 0.80 0.702 0.234 钢筋工 1 卷管机 1 1 1 1 预埋波纹管 100m 0.80 0.855   钢筋工 1     1 1 1 涂脱模剂(组合钢模) m2 45.65 0.0274   普工 1     1 1 1 涂脱模剂(木模板) m2 30.29 0.0463   普工 1     1 1 1 混凝土浇筑 m3 20.60 0.07 0.0088 混凝土工 1 混凝土泵 1 1 1 1 混凝土养护 m3 20.60 0.19   混凝土工 4     1 3 1 拆内模板(木模板) m2 30.29 0.147   普工 4     1 3 1 拆外模板(组合钢模) m2 45.65 0.116 0.016 普工 5 50KN以内单筒慢动卷扬机 1 2 3 1 穿钢绞线 根 492.00 0.082 0.016 钢筋工 40 砂轮机   10 3 1 预应力束张拉及锚固 束 24.00 1.01 0.202 钢筋工 24 工班配备   6 3 1 穿竖向预应力筋 t 0.39 2.6   钢筋工 1     1 1 1 张拉竖向预应力 根 8.00 0.129 0.0257 钢筋工 1 工班配备 1 1 1 1 穿横向预应力筋 根 12.00 0.082 0.016 钢筋工 1 砂轮机 1 1 1 1 张拉横向预应力 束 4.00 1.01 0.202 钢筋工 4 工班配备 1 1 3 1 管道压浆 10m 126.80 0.11   混凝土工 14     5 3 1 拆除吊篮       普工       10 2 1 桥面系 人行道 制作木模板 m2 572.40 1.44   普工 824     50 3 5 8 支模 m2 572.40 0.112   普工 64     30 3 1 涂脱模剂 m2 572.40 0.0324   普工 19     7 3 1 钢筋制作 t 20.00 10.85   钢筋工 217     50 3 1 钢筋绑扎 t 20.00 12.075   钢筋工 242     50 3 2 混凝土浇筑 m3 2.00 1.76   混凝土工 4     50 3 0 混凝土养护 m3 175.00 0.15   混凝土工 26     8 3 1 拆除模板 m2 572.40 0.048   普工 27     12 3 1 栏杆 制作木模板 m2 575.00 0.45   普工 259     50 3 2 4 支模 m2 575.00 0.158   普工 91     30 3 1 涂脱模剂 m2 575.00 0.0463   普工 27     9 3 1 混凝土浇筑 m3 69.00 3.67   混凝土工 253     50 3 2 混凝土养护 m3 69.00 0.19   混凝土工 13     3 3 1 拆除模板 m2 575.00 0.067   普工 39     8 3 2 防撞 制作木模板 m2 575.00 1.44   普工 828     50 3 6 8 护栏 支模 m2 413.00 0.112   普工 46     20 3 1 涂脱模剂 m2 413.00 0.0324   普工 13     4 3 1 钢筋制作 t 60.30 8.96   钢筋工 540     50 3 4 钢筋绑扎 t 60.30 2.976   钢筋工 179     50 3 1 混凝土浇筑 m3 69.00 4.08   混凝土工 282     50 3 2 混凝土养护 m3 69.00 0.15   混凝土工 10     3 3 1 拆除模板 m2 413.00 0.048   普工 20     5 3 1 桥面铺装层及混凝土垫层 钢筋制作 t 43.65 8.425   钢筋工 368     50 3 2 8 钢筋绑扎 t 43.65 5.088   钢筋工 222     50 3 1 混凝土浇筑 m3 199.00 0.059 0.00905 混凝土工 12 混凝土泵 12 4 3 1 混凝土养护 m3 199.00 0.19   混凝土工 38     12 3 1 拌合沥青混合料 10t 34.00 0.613 0.0613 普工 21 1m3以内轮胎式装载机 21 7 3 1 铺装沥青混合料 t 340.00 0.048   普工 16     5 3 1 路面人工整形 100m2 19.90 0.169   普工 3     1 3 1 路面标线 100m2 19.90 4.71 0.524 普工 94 2.2KW以内手扶自行式画线车 94 30 3 1 3.结束语 大学四年,我获得了什么呢?我经常问自己,但我能肯定的是,我并没有虚度光阴,即使我曾经颓废过,曾经堕落过,但是我能重新爬起来走下去,去寻找那些希望! 我获得了爱情,而且经历了很多别人难以想象的挫折和痛苦,但我和她很好的走在一起,不离不弃,我的生活,有了爱,变得无比灿烂。 我获得了友谊,虽然我直率甚至伤害过别人,但是,也因为我的直率,能和我共同进退的朋友,我给予最真挚的祝福。 我获得了XX的欣赏,即使我知道我自己很多缺点和不足,但是,当在做毕设听到钟老说我在自己组是基础最好的,叫我加油,我得到了钟老的肯定,我真的很开心。钟老,衷心感谢,我会做得更好的! 我获得了学习上的经验,我曾经成绩名列前茅,也曾经一落千丈,并不是运气的问题,家里的事使我颓废了大三一年,但我有重新走出阴霾,不管怎么说,我还需要学习,因为我还有梦想,我还要赚钱!所以我感觉这个毕业设计,我已经做出自己的努力,即使不是最好的,但是我并不后悔! 最后,我的梦想已经坚持了XX年了,我还会坚持下去。毕业设计十几二十个通宵我不怕,努力了没得到预期的结果我不怕,我的梦想支持着我前进,亲人的期盼、她的爱支持我前进,我不会停下来的。 我的梦想,西部大开发。 行路难,行路难;多歧路,今安在。 长风破浪会有时,直挂云帆济沧海。 参 考 文 献 [1] 叶镇国主编.水力学与桥涵水文[M].北京:人民交通出版社,1998. [2] 高东光主编.公路桥涵设计手册-桥位设计[M]. 北京:人民交通出版社,2000. [3] 范立础主编.桥梁工程(上册)[M]. 北京:人民交通出版社,2002. [4] 顾安帮主编.桥梁工程(下册)[M]. 北京:人民交通出版社,2002. [5] 姚玲森主编.桥梁工程 [M]. 北京:人民交通出版社,1989. [6] 江祖明,王崇礼主编.公路桥涵设计手册-墩台与基础[M]. 北京:人民交通出版社,1994. [7] 叶见曙主编.结构设计原理[M]. 北京:人民交通出版社, 2001. [8] 凌志平,易经武主编.基础工程[M]. 北京:人民交通出版社,1997. [9] 陈忠延主编.土木工程专业毕业设计指南-桥梁工程分册[M]. 北京:中国水利水电出版社,2001. [10] 公路桥涵设计手册-梁桥(上下册)[M]. 北京:人民交通出版社,1996. [11] 公路桥涵设计手册-拱桥(上下册)[M]. 北京:人民交通出版社,1996. [12] 庄军生著.桥梁支座[M]. 北京:中国铁道出版社,2000. [13] 徐岳、王亚君、万振江编著.预应力混凝土连续梁桥设计[M]. 北京:人民交通出版社,2000. [14] 王昌将主编.悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥[M]. 北京:人民交通出版社,2004. [15] 公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004) [M]. 北京:中华人民共和国交通部发布 ,2004. [16] 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004) [M]. 北京:中华人民共和国交通部发布,2004. 本文档由香当网(https://www.xiangdang.net)用户上传

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